杨蕴明
- 作品数：10 被引量：23H指数：3
- 供职机构：宁波诺丁汉大学更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金中国科学院“百人计划”国土资源公益性行业科研专项更多>>
- 相关领域：建筑科学天文地球水利工程农业科学更多>>
- 非共轴本构模型在地基承载力数值计算中若干影响因素的探讨被引量：9
- 2011年
- 土体在剪切变形过程中产生主应力方向的旋转时,主应变增量方向与主应力方向之间存在着非共轴现象,然而传统的弹塑性本构模型未能考虑该现象的影响。通过在屈服面的切线方向增加一项非共轴塑性应变增量,即可实现对非共轴现象的反映。采用显式积分算法和自动分步方法,将非共轴本构模型运用到桶形基础地基承载力问题的有限元计算中,并讨论了流动法则、内摩擦角、膨胀角等因素与非共轴模型的联系。计算结果表明:采用有限元程序默认容许误差时,该本构模型可达到理想的收敛精度,并且,该模型对关联、非关联流动法则均适用。采用共轴模型进行数值计算时,不同流动法则对计算结果的影响可以忽略;采用非共轴模型时,不同流动法则的计算结果之间存在差异。非共轴现象对地基承载力-位移曲线具有软化作用,并且,该软化作用在采用非关联流动法则时变得更加明显。
- 罗强王忠涛栾茂田杨蕴明陈培震
- 关键词：地基承载力非共轴数值积分本构模型
- 非共轴本构模型在吸力式桶形基础承载力数值计算中应用
- 2012年
- 当吸力式桶形基础承受竖向荷载作用时,其周围地基容易发生整体剪切破坏,由主应力旋转引起的非共轴现象不容忽视.基于有限元软件ABAQUS二次开发端口UMAT,将非共轴本构模型应用到桶形基础的竖向地基承载力问题的有限元计算中.结果表明,非共轴模型对地基的整体剪切破坏模式没有影响,但是对地基竖向承载力-位移曲线具有显著的软化作用,同时,对地基的竖向极限承载力具有降低作用.如果通过竖向位移来确定地基容许承载力,则非共轴模型得到的计算结果是比较安全的.
- 罗强栾茂田杨蕴明王忠涛
- 关键词：非共轴数值积分地基承载力
- 非共轴本构模型的数值计算问题
- 应用角点非共轴本构模型结合有限元方法分析浅基础的受力沉降问题。当非共轴塑性模量较小时，包含非共轴模型子程序的ABAQUS的非线性计算可能不收敛。深入地分析表明，不收敛问题是由于在塑性变形刚开始时，非共轴的塑性应变增量明显...
- 杨蕴明柴华友韦昌富
- 关键词：非共轴本构模型数值积分有限元法
- 非共轴本构模型在吸力桶地基承载力有限元分析中应用被引量：1
- 2012年
- 土体在剪切变形过程中产生主应力方向的旋转时,主应变率方向与主应力方向之间存在着非共轴现象,然而,传统的弹塑性本构模型并不能考虑该现象的影响。通过在传统本构模型屈服面的切线方向增加一项非共轴塑性应变率,即可实现对非共轴现象的反映。利用有限元软件ABAQUS的材料子程序接口UMAT,通过显式积分算法和自动分步方法实现了非共轴模型在有限元分析中的应用。首先,对砂土的单剪试验进行数值模拟,预测了主应力方向和主应变率方向之间的关系,所得结论与试验结果较为吻合。然后,针对吸力桶与砂质地基间的相互作用问题进行弹塑性有限元计算,分析了土体主应力方向在剪切变形过程中的旋转规律,以及桶体的端部阻力、侧壁摩擦阻力和顶部阻力在变形过程中的变化规律。最后,检验了非共轴现象对地基承载力计算结果的影响。研究结果表明,所开发的非共轴模型对非共轴现象具有良好的预测能力。
- 罗强栾茂田杨蕴明
- 关键词：非共轴本构模型弹塑性地基承载力
- 模拟主应力轴旋转的本构模型(英文)
- 2013年
- 很多岩土工程会遇到主应力轴旋转的问题,典型的例子包括地震荷载、波浪荷载,考虑主应力轴旋转对岩土工程的影响有重要意义。构建了一个考虑主应力轴旋转的移动硬化土弹塑性本构模型。该模型分离出了引起主应力轴旋转的应力增量,独立考虑其对应力应变反应的作用。该模型能够考虑多维的主应力轴旋转作用,方程式简单、易于数值应用。利用该模型模拟了一维及多维主应力轴旋转对土应力应变的作用,后者较前者更容易引起土的破坏。
- 杨蕴明YU Hai-sui
- 关键词：主应力轴旋转弹塑性本构模型液化
- 非共轴本构模型的数值计算问题被引量：4
- 2010年
- 应用角点非共轴本构模型结合有限元方法分析浅基础的受力沉降问题。当非共轴塑性模量较小时,包含非共轴模型子程序的ABAQUS的非线性计算可能不收敛。深入地分析表明,不收敛问题是由于在塑性变形刚开始时,非共轴的塑性应变增量明显大于共轴的塑性应变增量。为了克服数值不收敛问题,对原有的角点非共轴模型加以改进。在改进的模型中,非共轴塑性模量是累加塑性剪应变的函数。计算结果表明,这个改进的非共轴模型提高了非线性计算的收敛性,同时保持了原有非共轴模型的功能。
- 杨蕴明柴华友韦昌富
- 关键词：非共轴本构模型数值积分有限元法
- 土参数对表面波有效相速度影响被引量：3
- 2010年
- 本文利用薄层刚度矩阵法计算模态频散曲线及表面质点竖直向振动有效相速度,分析了几种典型层状介质的土层参数变化对模态频散及有效相速度影响。结果表明:模态频散及有效相速度对泊松比变化较敏感,密度、阻尼比变化对模态频散及有效相速度影响可以忽略,由模态频散或有效相速度数据分析土层剪切波速时,可以事先设定土密度及阻尼,预设值对分析结果影响不大;高阶模态比基阶模态对深层剪切波速变化敏感,结合高阶模态频散分析,可以减少分析结果不确定性;表面波有效相速度主要受其波长深度内各层土参数影响,深度超过一个波长各层剪切波速分析结果不确定性较高。
- 柴华友韦昌富张电吉杨蕴明
- 关键词：薄层法表面波模态频散
- 模拟主应力轴旋转的本构模型
- 岩土工程会遇到主应力轴旋转的问题,典型的例子包括地震荷载、波浪荷载,考虑主应力轴旋转对岩土工程的影响有重要意义.构建了一个考虑主应力轴旋转的移动硬化土弹塑性本构模型.该模型分离出了引起主应力轴旋转的应力增量,独立考虑其对...
- 杨蕴明YU Hai-sui
- 关键词：岩土工程主应力轴旋转弹塑性本构模型
- 中国和欧盟钢板筒仓储粮荷载设计规范比较被引量：2
- 2014年
- 在生产运输过程中,筒仓已被广泛应用于储存颗粒状物料,即散粒体（如：粮食、矿物）.由于在不同工况下筒仓内的压力分布变化较大,且较难被准确预测,因此储粮荷载设计一直是筒仓设计中的关键.世界上第一套筒仓设计规范（DIN1055-6,1964）于1964年在德国发布[1].中国第一套钢筋混凝土筒仓设计规范（GBJ77-85）发布于1986年[2],现行的钢板粮食筒仓设计规范为GB 50322-2011.欧洲现行的筒仓荷载设计规范为EN 1991-4：2006 （Eurocode1一Actions on structures-Part 4：Silo and tanks）[3],钢筒仓结构设计规范为EN 1993-4-1：2007 （Eurocode 3-Design of steel structures-Part 4：Silos）[4].这些都是统一的设计规范,适用于所有的欧盟成员国.
- 刘磊杨蕴明余海岁
- 关键词：欧盟成员国荷载设计仓储粮钢筋混凝土筒仓筒仓设计
- 含主应力旋转的应力路径对密砂临界状态的影响被引量：6
- 2013年
- 关于砂土临界状态线的传统研究主要集中于两点,临界状态线的唯一性和线性性质。然而,作为影响临界状态的重要因素,应力路径和主应力旋转一直被忽视,更鲜有将二者结合的研究。室内试验也无法在保证应力路径的同时,观测主应力旋转的存在。为了弥补这些缺憾,在多应力路径前提下,加入含主应力旋转的应力路径,对密砂进行双轴压缩试验和单剪试验的颗粒流数值模拟研究,得出以下结论:(1)密实砂土的临界状态线表现出唯一性;(2)在平均有效应力–偏应力空间和平均有效应力–比体积空间,密砂临界状态线都出现从低临界值向高临界值过渡的阶段性变化。因此,将应力路径单一化有不合理之处;而多应力路径,尤其含有特殊路径的多应力路径,将极大的影响密砂临界状态线性质,应该受到重视。
- 张敏杨蕴明李琦蒋明镜费文斌
- 关键词：土力学应力路径颗粒流
