杨银辉
- 作品数：77 被引量：129H指数：6
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- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术交通运输工程电气工程更多>>
- 一种显示双相不锈钢热变形再结晶晶粒晶界的方法
- 本发明公开了一种显示双相不锈钢热变形再结晶晶粒晶界的方法，属于金相样品制备技术领域，解决了现有技术中对高Mn不锈钢奥氏体晶界显示不清晰和显示方法复杂的问题；本方法能够清晰且完整的显示双相不锈钢热变形再结晶晶粒晶界，通过分...
- 杨银辉潘晓宇邓亚辉倪珂蒲超博
- 文献传递
- 03Cr18NiMoN节镍双相不锈钢的热变形行为及热加工图被引量：5
- 2019年
- 为了探究03Cr18NiMoN节镍双相不锈钢高温轧制变形机制和组织演变规律,利用Gleeble-3800热模拟试验机在变形温度为850~1 150℃,应变速率为0.01~10 s-1,变形量为50%条件下对其进行高温压缩研究。流变应力曲线在950~1 150℃的较高变形温度和0.01~0.1 s-1低应变速率条件下呈现出明显动态再结晶特征。变形初期,试验钢的加工硬化率随变形温度的降低和应变速率的升高而增加,不利于动态再结晶软化。组织分析表明,随变形温度升高至1 050℃和应变速率降低,奥氏体动态再结晶更加充分,晶粒细化程度明显提高,而1 150℃高变形温度使奥氏体再结晶晶粒粗化。在950℃、0.01~1 s-1的变形条件下,铁素体动态回复逐渐加强。热变形激活能Q=549.7 kJ/mol,高于2 205双相不锈钢(451 kJ/mol),表观应力指数n=6.079,表明其变形机制主要以体扩散引起的位错低温攀移为主。热加工图分析表明,失稳区域随应变量增加逐渐增大,结合流变应力曲线和显微组织分析,确定最佳加工区域为950~1 050℃的变形温度和0.01~0.018 s-1的应变速率,且功率耗散因子处于较高(0.36~0.50)水平。此外,基于Z参数建立了试验钢的峰值流变应力本构方程。
- 李凯强杨银辉钱昊曹建春
- 关键词：双相不锈钢本构方程热加工图
- Fe-18Cr-9Mn-1.1Ni-1.1Mo-0.2N节Ni型双相不锈钢高温热变形行为被引量：4
- 2019年
- 采用Gleeble-3800热力模拟实验机在温度为1123~1423K,应变速率为0.01~10s^-1的条件下对Fe-18Cr-9Mn-1.1Ni-1.1Mo-0.2N节Ni型双相不锈钢进行热压缩实验,以研究其高温热压缩变形机理和组织演变规律,确定了应力水平常数α值,依照双曲正弦方程,建立了Z参数的峰值流变应力本构方程,并且绘制了不同应变量下的热加工图。研究表明:在发生动态再结晶的低应变速率0.01~0.1s^-1的高温1323~1423K区域,峰值应力所对应的应变值越小,奥氏体的动态再结晶越容易发生。相同应变速率下,奥氏体相随变形温度升高由动态回复向动态再结晶组织转变。铁素体动态再结晶主要发生在1123~1223K中低温区。基于热变形方程计算得到该双相不锈钢的表观形变激活能(Q=578.46kJ/mol)高于2205双相不锈钢(451kJ/mol),其表观应力指数n=8.4398,表明它的变形机制主要是以晶格自扩散控制的稳定结构模型为主。热加工图分析表明,随着应变量的增加,在较高应变速率区域失稳区增大。确定的最佳热加工区域的条件:应变速率为0.01~0.08s^-1,温度为1323~1423K,该区域功率耗散系数都较大,为0.30~0.52,该条件下试验钢热变形以奥氏体动态再结晶为主。
- 钱昊杨银辉曹建春苏煜森
- 关键词：双相不锈钢热变形动态再结晶本构方程热加工图
- 节Ni型2101双相不锈钢的高温热加工行为研究被引量：17
- 2018年
- 采用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为1123~1423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)的条件下对2101双相不锈钢进行了热压缩实验,以研究热变形参数对其热加工行为的影响规律。结果表明,相同应变速率下,随温度升高,流变曲线由动态再结晶向动态回复转变。变形速率由0.001 s^(-1)增至0.01和0.1 s^(-1)提高了动态再结晶温度范围,而1和10 s^(-1)的较高应变速率不利于动态再结晶。在应变速率为0.001~0.1s^(-1)、变形温度为1253~1323 K时,峰值应力所对应的应变越小,奥氏体动态再结晶越容易发生,有利于等轴状再结晶组织形成。低应变速率下,变形温度升高使奥氏体再结晶晶粒长大,且Zener-Hollomon参数较大时,动态再结晶效果变差与Mn稳定奥氏体能力较Ni弱有关。基于热变形方程计算得到该不锈钢热变形激活能Q=464.49 k J/mol,略高于2205双相不锈钢,并建立了峰值流变应力本构方程。结合不同变形条件下的应变曲线和显微组织,根据热加工图确定了最佳热加工区域为应变速率在0.001~0.1 s^(-1)、变形温度为1220~1350 K,该区域功率耗散系数处于0.40~0.47的较高值,发生了明显奥氏体动态再结晶。
- 苏煜森杨银辉曹建春白于良
- 关键词：热变形动态再结晶本构方程热加工图
- 23Cr-2.2Ni-6.3Mn-0.26N节Ni型双相不锈钢动态再结晶行为研究被引量：11
- 2019年
- 利用热模拟试验机在变形温度为1073～1423 K,应变速率为0.01～10 s^(-1)的条件下对23Cr-2.2Ni-6.3Mn-0.26N节Ni型双相不锈钢动态再结晶行为进行研究。结果表明,试样在低温高应变速率变形时以两相动态回复(DRV)为主,而在高温低应变速率变形时以奥氏体动态再结晶(DRX)为主,且在0.01和0.1 s^(-1)较低应变速率下,奥氏体相再结晶晶粒尺寸随变形温度升高而增大。试样的软化机制与Z参数有关,在低Z值条件下,热变形软化以奥氏体相DRX为主。基于热变形方程得到试样的表观应力指数为5.18,热变形表观激活能为391.16 kJ/mol,并利用Sellars双曲正弦模型建立了峰值流变应力与Z参数关系本构方程。DRX临界应力随应变速率增加和变形温度减小而增大,DRX临界应变随变形温度减小而增加,且随应变速率增加(0.1～10 s^(-1))在较低变形温度下先增大后减小。确定了DRX临界应力(应变)和峰值应力(应变)的关系,DRX特征参数和Z参数相关模型,以及奥氏体相DRX体积分数模型。利用所建模型对DRX行为进行预测,表明应变速率增加和变形温度下降会推迟DRX发生。
- 邓亚辉杨银辉曹建春钱昊
- 关键词：双相不锈钢动态再结晶临界应力
- 一种高性能双相不锈钢的制备方法
- 本发明公开一种高性能双相不锈钢的制备方法，属于双相不锈钢技术领域。本发明通过调整高性能双相不锈钢的化学成分和制备方法，实现双相不锈钢的最佳性能，所述制备方法包括以下步骤：将不锈钢铸坯依次进行锻造、轧制、固溶处理后，然后水...
- 杨银辉李赵中祁宇夏高令
- 一种改性Ti微合金化高强钢中夹杂物的方法
- 本发明公开一种改性Ti微合金化高强钢中夹杂物的方法，属于钢铁冶炼技术领域。本发明所述改性方法包括铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸，其中RH精炼中依次加入锆铁合金、钛铁合金。锆铁合金对Ti微合金钢中的夹杂物进...
- 曹建春罗瀚宇周晓龙王俊彩杨银辉杨立盛张金昌雍岐龙
- 一种Ti-Mo复合微合金化钢超细化奥氏体晶粒的控轧控冷工艺方法
- 一种Ti‑Mo复合微合金化钢超细化奥氏体晶粒的控轧控冷工艺方法，其主要是：本发明采用Ti含量为0.01～0.5％，Mo含量为0.01～0.5％，C含量为0.01～0.5％的Ti‑Mo复合微合金化钢。将上述Ti‑Mo复合微...
- 曹建春周煌周晓龙阴树标杨银辉高鹏
- 一种Ti-Zr复合微合金化钢超细化奥氏体晶粒的控轧控冷工艺方法
- 一种Ti‑Zr复合微合金化钢超细化奥氏体晶粒的控轧控冷工艺方法，其主要是：本发明采用Ti含量为0.01～0.5％，Zr含量为0.01～0.5％，C含量为0.01～0.5％的Ti‑Zr复合微合金化钢。将上述Ti‑Zr复合微...
- 曹建春刘鹏程周晓龙阴树标杨银辉高鹏
- 一种精确测量双相不锈钢中两相氮元素的方法
- 本发明公开一种精确测量双相不锈钢中两相氮元素的方法。不锈钢中N为强奥氏体化元素，且能较大程度提高耐点腐蚀性，而Cr为铁素体形成元素，随两相比例变化在其在两相中具有较大的分布变化影响腐蚀性能，Ni元素则为主要奥氏体形成元素...
- 杨银辉倪珂王刘行刘泽辉潘晓宇
- 文献传递
