关永祥
- 作品数：10 被引量：10H指数：2
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- 立式换热器支座及膨胀节设置问题探讨被引量：3
- 2017年
- 针对某公司1台塔和换热器合为一体的汽化塔因换热器换热管泄漏严重而需更换换热器的情况,分析塔和换热器一体化设计存在的问题,进而讨论立式换热设备支座和膨胀节的选择及设置应注意的问题。
- 潘宝峰关永祥
- 关键词：支座膨胀节
- GB 150是压力容器合格设计的最低要求
- 2017年
- 在压力容器的设计中,很多设计者往往没有意识到GB 150—2011所未提及的技术细节对压力容器安全运行的重要性,甚至没有意识到这些技术细节的存在,认为只要遵照GB 150—2011的各项条款即可。本文根据GB 150—2011的"引言",就其未提及的一些技术细节对压力容器安全运行的重要性作了较具体的说明,并就具体的压力容器如何发现和准确判断其技术细节进行探讨。
- 刘鑫杰关永祥李志昌刘智彬
- 关键词：压力容器GB工艺介质氧化反应器
- 塔地脚螺栓孔中心圆直径的计算
- 2008年
- JB/T4710-2005《钢制塔式容器》中没有给出塔地脚螺栓孔中心圆直径的计算方法。本文根据"维赫曼法"的概念和理论力学中"空间力系合力矩定理",导出了塔地脚螺栓孔中心圆直径的计算方法。
- 关永祥刘蕊
- 填料支撑梁强度和整体稳定性的安全系数
- 2011年
- 为可靠经济地设计化工塔器的填料支撑梁,应确定合理的强度安全系数和整体稳性安全系数。本文对这两个安全系数的影响因素做了较系统的分析,给出了强度安全系数值和整体稳性安全系数值。在此基础上,进一步给出了常用温度范围内化工塔器在不同温度下的强度计算许用应力和整体稳性计算许用应力。
- 关永祥刘武昌
- 关键词：许用应力
- 塔器的工作压力与划类探讨
- 2015年
- 探讨塔式压力容器大部分容积内压力达到或超过0.1 MPa,在介质等其他条件也符合的情况下,按照其危害程度本应带类,却被划到类外,将会给使用单位带来安全隐患及对设计单位标准选用带来困扰。建议在相应的标准及规定中,对塔式压力容器"工作压力"的定义作一个"补充定义",即在原定义的基础上,再加上"对于塔式压力容器,当气相由塔底进入,从塔顶排出时,以塔底气相进口处可能达到的最高压力为工作压力"的补充定义,以使塔式压力容器的设计、制造、管理更趋合理。
- 程虎关永祥李志昌王魁
- 关键词：塔顶塔底工作压力压差
- 常压塔器试验压力取值探讨被引量：2
- 2012年
- 对JB/T4710—2005规定的"常压塔器设计压力取值不小于0.1 MPa"及"卧置试压时,试验压力应计入试验介质的液柱静压力"合理性进行探讨。从压力试验的目的和原则出发,分析了塔器强度被不同载荷控制时的应力特点,提出了两个观点:常压塔器设计压力取值不低于工作压力;液压试验时须计入工作状态时的液柱静压力,希望能与同行交流、探讨。
- 孙秋菊关永祥刘鑫杰宋晓峰
- 关键词：液压试验气压试验
- 不锈钢复合钢板塔的强度和稳定性计算被引量：1
- 2009年
- 本文首先建立了不锈钢复合钢板"平均弹性模量"的概念,并导出其计算式。进而用不锈钢复合钢板的"平均弹性模量"、整体厚度和整体质量,按JB/T4710计算出相对准确的不锈钢复合钢板塔的自振周期。
- 关永祥刘志禧刘蕊
- 关键词：自振周期
- 类外塔器的设计、制造、检验和管理被引量：1
- 2015年
- 从安全角度出发,结合规范对这类塔器强度、材料、制造、检验及管理等方面进行分析,提出设计技术管理的要求。
- 程虎关永祥李志昌王魁
- 关键词：塔器压力差脆性断裂
- 塔器裙座兼作储液槽时地脚螺栓和圆底板的强度计算
- 2013年
- 对裙座兼作储液槽的化工塔器,提出了地脚螺栓和圆底板的强度计算方法——根据"维赫曼法"的概念,假设一个"虚拟基础环"。在抵抗外力矩时,该"虚拟基础环"所应提供的拉应力,由地脚螺栓的拉力来提供,由此计算出地脚螺栓的直径。对于圆底板,则按圆形截面计算出其抵抗外力矩所需提供的压应力,以此计算出圆底板的厚度。
- 刘武昌关永祥刘鑫杰高建明
- 关键词：地脚螺栓弯矩
- 内压塔器下封头的强度和稳定性被引量：3
- 2012年
- 应用第三强度理论和古布金Z形图的罗德参数,对内压塔器下端与裙座对接的标准椭圆封头的受力进行了分析。分析认为,在某些情况下,该标准椭圆封头的弹性失稳将比只承受内压作用时提前发生,因此对该标准椭圆封头的厚度限制应比GB 150—1998《钢制压力容器》中第7.1.2.1条中提出的要求更高,并提出了内压塔器下封头厚度按GB 150—1998《钢制压力容器》中的公式7.1计算不能满足需要时的计算公式。
- 商恩霞关永祥刘武昌宋晓峰孙秋菊
- 关键词：塔器标准椭圆封头裙座第三强度理论弹性失稳
