张秋阳
- 作品数：19 被引量：68H指数：5
- 供职机构：江苏大学材料科学与工程学院更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金江苏省材料摩擦学重点实验室开放基金江苏省普通高校研究生科研创新计划项目更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术机械工程更多>>
- 扩散退火温度对碳钢热浸镀铝涂层的影响被引量：3
- 2013年
- 采用热浸镀法在45钢表面制备出了Fe-Al金属间化合物涂层,并在不同温度下对热浸镀后的试样进行扩散退火处理。通过XRD、SEM等分析手段对扩散退火后的涂层结构和成分进行测试分析,探讨扩散退火温度对涂层的影响及合金层的转变机理。结果表明:扩散温度为700~800℃,合金层主要物相为Fe2Al5和Al2O3;800℃以上时,随着温度的升高,合金层的物相由脆性相(Fe2Al5)向韧性相(FeAl和Fe3Al)转变;1 000℃时合金层完全转变为FeAl和Fe3Al。Fe2A5硬度高但脆性大,易产生裂纹,虽然FeAl和Fe3Al的硬度与Fe2A5的硬度相比有所降低,但其韧性好能有效阻碍裂纹产生及扩展,并与基体结合更加致密。
- 廖远禄王树奇张秋阳王兰
- 关键词：FE3ALFEAL
- 扩散退火温度对钢表面铁–铝金属化合物镀层的影响被引量：3
- 2015年
- 通过热浸铝和扩散退火处理在45钢表面制备Fe-Al金属间化合物镀层。研究了镀层微观形貌、物相和显微硬度随退火温度升高的变化规律。结果表明，经700℃扩散退火处理的热浸镀铝钢，镀层与基体之间呈长舌状结合。800℃退火处理后，长舌状形貌基本消失，镀层厚度增至300μm。900-1000℃退火处理后，镀层呈连续的双层结构，与钢基体结合得更紧密。随扩散退火温度升高，镀层由富铝相Fe2Al5转变为富铁相FeAl和Fe3Al，导致镀层显微硬度降低。
- 佟桁李文广王峰廖远禄周银张秋阳王树奇
- 关键词：热浸镀铝金属间化合物扩散退火
- 不同基体热浸镀铝镀层组织和高温磨损行为被引量：4
- 2018年
- 选取45钢和H13钢进行热浸镀铝和高温扩散处理,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)等微观分析手段表征镀层物相、形貌和成分。采用销盘式高温磨损试验机对比研究不同基体下镀层的干滑动高温磨损行为,并探讨其磨损机制。结果表明:扩散层均以FeAl和Fe_3Al韧性相为主,两相之间界面周围存在平行于表面的Kikendall孔洞;镀层与45钢基体过渡平缓,结合良好,而与H13钢界面之间存在颗粒聚集,导致镀层与H13钢基体结合较差;45钢镀层在400℃/50~200N具有较好耐磨性,随环境温度升高,出现轻微-严重的磨损转变;H13钢镀层在400℃磨损率较低,在600℃也仅略高于400℃;Fe-Al镀层的磨损机制以氧化轻微磨损为主,45钢镀层在600℃出现塑性挤出磨损。
- 周德琴陈伟张秋阳周银崔向红王树奇
- 关键词：高温磨损热浸镀铝磨损行为
- 高载荷作用下H13钢磨损行为的研究被引量：4
- 2020年
- 利用销盘式高温摩擦磨损试验机,研究了H13钢在25、200、400℃,载荷分别为150、200、250 N下的干滑动磨损行为。试验结果显示:在相同环境温度下,磨损率均随载荷的升高而增大。150N时,25、200℃时的磨损率基本相同。25℃,150、200 N时,磨损机制主要以磨粒磨损和粘着磨损为主;250 N时出现氧化层,磨损机制为塑性挤出、粘着和氧化物层的剥落磨损。200℃时,磨损率增长的幅度较25℃有所增加。150 N时,磨损机制主要为氧化轻微磨损,同时伴随着磨粒和粘着磨损,200、250 N的磨损机制主要为塑性挤出和氧化物层的剥落磨损。400℃时,载荷150 N时的磨损率较低,磨损表面有氧化层生成且出现较深的犁沟,磨损机制为氧化磨损和氧化物层的剥落磨损;载荷超过150 N时,磨损率迅速升高,磨损机制发生转变,向严重磨损转变,主要为塑性挤出磨损和氧化物层的剥落磨损。
- 赵志刚王树奇张秋阳廖远禄
- 关键词：H13钢磨损行为氧化物
- TC11合金/GCr15钢摩擦副的干滑动磨损行为被引量：5
- 2015年
- 在高温磨损试验机上进行TC11合金与GCr15钢在25和600℃的干滑动磨损实验。研究摩擦副(钛合金与对摩钢)的磨损行为,并探讨磨损机制。结果表明:在25℃时,TC11合金具有极高的磨损率并随着载荷快速增加,而GCr15钢的磨损率则随载荷提高略有增加,且处于较低值。在高温600℃时,TC11合金和GCr15钢均表现为随着载荷增加,磨损率变化较小的趋势,且处于极低的值。研究发现高温下摩擦氧化物的形成导致了TC11合金和GCr15钢极低的磨损率。可以认为,在高温下TC11合金与GCr15钢是一种理想的摩擦副。
- 陈康敏张秋阳李新星王兰王树奇
- 关键词：摩擦副TC11合金GCR15钢磨损行为
- TC11合金的高温磨损行为和耐磨性被引量：5
- 2015年
- 采用高温磨损试验机对TC11合金进行了400~600℃高温干滑动磨损试验,研究了TC11合金的高温磨损行为和耐磨性;并通过X射线衍射分析仪（XRD）、扫描电镜（SEM）以及能谱分析仪（EDS）对磨面和亚表层的物相、形貌和成分进行分析,并探讨了磨损机制。在400℃下随着载荷增加磨损率略有增加,超过200 N时磨损率出现快速提高;当温度进一步提高至500~600℃时,磨损率降到最低,且不随载荷增加而变化。分析表明,在400℃时,磨面上出现塑性变形和撕裂的痕迹以及沿滑动方向的犁沟,同时出现致密的黑色光滑区和剥落区,磨损机制为黏着磨损、磨粒磨损和氧化轻微磨损。而在500~600℃,磨损表面均为致密的黑色光滑区和剥落区,且600℃时的剥落区小于500℃时的,磨损机制为氧化轻微磨损。亚表层分析表明,在高温下磨损表面均形成一层摩擦氧化物层,在400℃时摩擦氧化物层厚度为5~8μm,而在500~600℃,摩擦氧化物层增加到10~15μm,且摩擦氧化物层的致密度随温度增加而提高。摩擦层显示出高的硬度,可达到HV1000以上,而且随着温度增加,显微硬度显著增加。
- 张秋阳王兰李新星王树奇
- 关键词：TC11合金高温磨损耐磨性
- 对磨材料对TC11合金高温磨损行为的影响被引量：4
- 2015年
- 采用高温磨损试验机对TC11合金在400、500、600℃进行磨损试验,研究对磨材料GCr15和M2钢对TC11合金的磨损行为的影响。结果表明,TC11合金无论与GCr15还是M2钢对磨,磨损率均随温度的升高而降低,TC11合金表现出优异的高温耐磨性。在大多数情况下,TC11合金磨损率随载荷增加均处于较低值且波动较小,但在400℃、超过200 N(与GCr15钢对磨)时和在400、500℃,大于200 N(与M2钢对磨)时磨损率显著增加。与M2钢对磨比与GCr15钢对磨使TC11合金磨损率升高。TC11合金的高耐磨性归因于摩擦氧化物层的保护作用。硬的对磨材料(M2钢)比软的对磨材料(GCr15钢)易于破坏TC11合金表面摩擦氧化物层而损害其保护作用。
- 张秋阳王树奇李新星王兰
- 关键词：钛合金高温磨损行为
- 温度和载荷对TC4合金磨损性能的影响被引量：10
- 2015年
- 采用MG-2000型销盘式高温磨损试验机对TC4合金在环境温度为25~600℃、载荷为50~250 N时的磨损性能进行了研究。利用SEM、EDS和XRD等对试样磨面和剖面的形貌、成分及结构进行了观察与分析。实验结果表明,在25~300℃,TC4合金的磨损率随着温度的升高而升高。磨面呈犁沟及黏着痕迹,磨损机制为黏着磨损和磨粒磨损。在400℃时,磨面局部被摩擦氧化层所覆盖,磨损率随着载荷的增加缓慢下降,磨损机制为黏着磨损、磨粒磨损和氧化磨损。在500~600℃,磨面大部分被摩擦氧化层所覆盖,磨损率很低且随载荷变化很小,磨损机制为氧化磨损。可见,TC4合金在500~600℃具有优异的耐磨性能。
- 王兰张秋阳李新星王树奇
- 关键词：TC4合金磨损
- Ti-6Al-4V合金热氧化涂层的高温磨损行为被引量：1
- 2017年
- 通过热氧化/真空扩散处理在Ti-6Al-4V合金表面制备氧化涂层,采用高温磨损试验机对涂层在400℃空气中进行干滑动摩擦磨损试验,研究了涂层的高温磨损行为和机制。结果表明:Ti-6Al-4V合金经氧化/扩散后表面形成氧化物涂层,厚度达250μm。相比于未处理的材料,氧化物涂层的磨损失重非常小,高温耐磨性显著提高。磨损表面均形成摩擦氧化物层,涂层的高耐磨性可归功于硬化的陶瓷涂层与具保护作用的摩擦层的共同作用。主要磨损机制为剥层磨损。
- 周银李新星张秋阳王树奇
- 关键词：TI-6AL-4V合金高温磨损
- Ti6Al4V合金热浸镀铝的空蚀行为研究被引量：2
- 2015年
- 采用热浸镀法在Ti6Al4V合金表面制备Ti Al3涂层,并在550℃真空保温5 h。对热浸镀后材料与Ti6Al4V合金进行了空蚀试验对比。通过X射线衍射仪、扫描电镜及显微硬度测量等手段研究了涂层的组织形态和耐空蚀性能。结果表明:热浸镀铝比Ti6Al4V合金空蚀累积质量损失低,具有更好的抗空蚀性能,这与Ti6Al4V合金表面形成的Al3Ti的强化作用有关。热浸镀铝和Ti6Al4V合金空蚀20 h后横截面显微硬度都降低,发生了加工软化现象,使得材料表面逐渐脱落。
- 徐垚崔向红王树奇王兰张秋阳
- 关键词：TI6AL4V合金
