岳永生
- 作品数：8 被引量：24H指数：3
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- 环口板加强型T型圆钢管节点滞回性能研究
- 圆钢管由于空心薄壁的特点，其径向刚度远远小于其轴向刚度。焊接相贯圆钢管节点中，支管主要承受轴向荷载，从而导致主管主要承受径向力作用。此外，节点部位由于曲率不连续而带来很大的应力集中现象。这些原因造成管节点最常见的破坏方式...
- 岳永生
- 关键词：T型圆钢管节点滞回性能
- 环口板加固T型圆钢管节点受压承载力与滞回性能的试验研究被引量：1
- 2017年
- 为了研究环口板加固对T型圆钢管节点的受压承载力与滞回性能的影响,制作了两组试件,每组试件分别有一个未加固T型和一个环口板加固型T型圆钢节点。第一组试件与第二组试件分别进行受压承载力试验与滞回试验。实验结果表明环口板加固节点的承载力与滞回性能分别好于未加固试件。
- 岳永生
- 关键词：T型圆钢管节点承载力滞回性能
- 环口板加强型T节点滞回性能的试验研究被引量：8
- 2011年
- 环口板加固管节点是一种比较新颖的加固方法,该方法施工方便快捷而且加固效果显著。为了进一步研究环口板加固后管节点的性能特点,分别对4个足尺度未加固T型圆钢管节点和4个对应的采用环口板加固的足尺度T节点试件进行了轴向反复荷载作用下的拟静力滞回性能研究。基于试验测试结果,发现加固后的管节点在提高静力承载力的同时,其延性指标也有所提高,从而耗能性能更好,利于抗震。根据试验现象发现:采用环口板加固的T节点,可以将破坏发生的部位由原来未加固节点的焊趾处转移到环口板与主管表面焊缝连接的端角上,改变了管节点的破坏模式。
- 邵永波岳永生蔡艳青
- 关键词：T型管节点滞回性能耗能破坏模式
- 环口板加固T型圆钢管滞回性能的有限元模拟被引量：2
- 2017年
- 为了进一步研究环口板加固对钢管滞回性能的影响,采用ABAQUS有限元模拟进行建模,采用单元实体C3D8I进行建模分析后,发现其模拟的变形与试验变形十分相似,模拟的滞回曲线与试验曲线也较为吻合。这为后面的参数分析奠定了基础。
- 岳永生韩星照
- 关键词：圆钢管有限元模拟滞回性能
- 环口板加强型T型圆钢管节点承载力的试验研究被引量：12
- 2011年
- 对于圆钢管构件,由于空心薄壁的特点,管件在径向的刚度通常要远远小于其轴向刚度。焊接相贯圆钢管节点中,支管主要承受轴向荷载,从而导致主管要承受径向作用力。此外,节点部位由于曲率不连续而带来很大的应力集中现象。这些原因造成管节点最常见的破坏方式是主管表面靠近焊接部位的局部屈曲或屈服破坏。为了提高管节点的承载能力,通过在主管表面焊接环口板的方式来提高主管在节点部位的径向刚度,进而提高管节点的静力强度。通过对3个T型圆钢管节点试件以及3个采用环口板加固的T型圆钢管节点试件在轴压作用下静力承载力的试验测试,验证了环口板对提高管节点静力强度的效果。试验测试结果表明:由于环口板增加了主管在焊接部位的刚度,从而改变了管节点的破坏方式,将未加固节点在焊缝周围的破坏转移到环口板周围的破坏,可以有效地提高管节点的承载能力。
- 蔡艳青邵永波岳永生
- 关键词：T型圆钢管节点轴压作用静力强度试验测试
- 环口板长度l_c对T型管节点加固影响的有限元分析
- 2018年
- 为了进一步研究各种参数对环口板加固T型管节点滞回性能的影响,本文对环口板长度建立了1_c各种参数,经有限元分析建议在β=0.4和β=0.8时,时,环口板长度1_c不必超过1.75d_1。当β=0.6时,环口板长度l_c不必超过2d_0,这样为工程实践提供了重要的指导。
- 岳永生
- 关键词：T型管节点有限元分析有限元模拟滞回性能
- 环口板厚度t_c对T型管节点加固影响的有限元分析
- 2018年
- 为了研究环口板厚度t_c对环口板加固T型管节点滞回性能的影响,对环口板厚度t建立了各种参数,经有限元分析建议在β=0.4、β=0.6、β=0.8时,环口板厚度t_c不必超过2t_O,通过这样的分析为工程实践提供了重要的依据。
- 岳永生张春亭
- 关键词：T型管节点有限元分析厚度有限元模拟滞回性能
- 环口板加强型T型管节点滞回性能的试验研究被引量：6
- 2010年
- 为了研究环口板加强对T型圆钢管节点滞回性能的影响,分别对一个未加强T型和一个环口板加强型T型圆钢节点进行了循环荷载的拟静力试验研究。试件测试结果表明:由于环口板增加了主管在焊接部位的刚度,改变了管节点的破坏方式,将未加强管节点的焊缝周围破坏转移到环口板周围破坏。基于试验测试得到的两个试件的滞回曲线,发现采用环口板加强的T型圆钢管节点的滞回曲线更加饱满,滞回环包围的面积明显大于未加强的T型圆管节点,说明加强后的圆钢管节点能够更好地抵抗动力荷载。此外,还进行了试件的延性比和能量耗散比分析,发现加强型管节点具有更好的延性。
- 岳永生邵永波蔡燕青
- 关键词：T型圆钢管节点滞回性能
