彭立华
- 作品数：23 被引量：46H指数：4
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- 相关领域：理学一般工业技术机械工程金属学及工艺更多>>
- 用热弯实验方法决定导电薄膜的热膨胀系数被引量：3
- 2001年
- 研究了热 -力载荷下薄膜 /基板复合梁的弯曲问题 ,导出了薄膜的热膨胀系数与试样表面的温度和变形之间的关系式 ;提出一种测量导电薄膜的热膨胀系数的方法 ,并用热弯实验测 Sn O2
- 沈为彭立华李伟邓泽贤
- 关键词：热膨胀系数电热效应导电薄膜温度二氧化锡薄膜
- 测量微米级薄膜厚度与弹性模量的一种新方法被引量：5
- 1999年
- 提出一种决定镀在玻璃板上的薄膜力学性能的新方法。根据复合材料力学，建立了弯曲条件下复合梁的分析模型，并导出了相应的应变响应关系。用此模型测出了微米级薄膜的厚度和弹性模量。
- 李伟彭立华沈为邓泽贤宋显辉
- 关键词：弹性模量厚度力学性能
- 金属薄板成型工艺中的失稳和损伤分析被引量：4
- 2004年
- 简要地评述了金属薄板成型工艺中局部化颈缩引起的塑性失稳机制和成型极限分析的成果;讨论了多种塑性失稳判据在成型极限分析的实验和有限元模拟两方面的应用及其局限性;指出了塑性失稳破坏是延性材料的塑性加工硬化和损伤软化两者的相互作用过程,并介绍了应用连续损伤力学方法研究这一课题的进展。
- 沈为彭立华邓泽贤
- 关键词：金属加工
- 树脂基复合材料板的粘弹性损伤本构关系被引量：5
- 1993年
- 1 引言一般树脂基复合材料板具有相当强烈的各向异性和非均匀性,受载后很容易发生基体裂纹群等损伤.同时,即使在常温下,这类材料也显示粘弹性.而且,损伤与粘弹性都是各向异性的.因此,复合材料力学响应的分析比均匀无损的粘弹性材料要复杂得多,困难得多.实际上,在复合材料的结构强度和尺寸稳定性设计中,它的时间相关性和存在损伤是两个不能回避的重要问题.为此,特别需要复合材料粘弹性损伤本构关系的知识.最近一个时期,复合材料的粘弹性本构关系已得到一定的研究.作者曾提出适用于复合材料分析的弹脆性损伤模型以及考虑损伤的粘弹性本构关系.
- 沈为乐运国彭立华
- 关键词：复合材料粘弹性本构关系
- 薄膜/基板层合材料几个力学问题的研究进展被引量：6
- 1997年
- 本文阐述了近年薄膜／基板层合材料在力学性能、破坏模式。
- 沈为李伟彭立华
- 一种新的弹塑性损伤变量及其应用被引量：2
- 1999年
- 提出塑性损伤变量的定义，它由反映微空隙群的材料相对体积膨胀来表征．从理论上导出了塑性损伤变量Ｄｐ 与经典连续损伤力学中弹性损伤变量Ｄｅ＝ １－ Ｅ／Ｅ 之间的关系．根据此关系。
- 沈为邓泽贤彭立华李长春
- Ⅰ型裂纹端部的非线性损伤场
- 1999年
- 对聚合物材料ＨＩＰＳ进行了系统的变形－损伤试验研究．用提出的弹塑性损伤变量与关系分析了Ⅰ型裂纹端部的损伤场，给出了损伤场内非线性纵向应变分布与纵向应力分布．
- 沈为邓泽贤彭立华李长春
- 关键词：非线性
- 层合复合材料冲击损伤破坏过程研究(I)——数值分析被引量：8
- 1997年
- 基于连续损伤力学，对弹丸冲击复合材料多层板靶的变形－损伤过程给出了必要的基本方程，进行了三维有限元分析。将靶板处理为具有材料各向异性和结构非均匀性；冲击引起的微损伤是各向异性的，造成材料的非线性；冲击造成的局部大变形，构成几何非线性。宏观损伤（包括层内基体开裂、纤维断裂和层间分层）在有限元分析中用节点分裂法处理。钢质弹丸假设是线弹性的，不考虑它在冲击过程中的损伤。计算结果表明，采用本文中提出的方法，能较好地模拟复合材料层合板受弹丸冲击时的损伤。
- 江大志沈为沈为王兴业彭立华
- 关键词：复合材料
- 树脂基复合材料蠕变损伤本构方程被引量：3
- 1996年
- 从以应力、温度和损伤诸函数的时间积分表示的Ｇｉｂｂｓ自由能泛函出发，根据热力学第一、第二定律，导出了关于应变、熵和损伤的本构规律．针对玻璃纤维布／环氧材料，基于沿纤维方向的蠕变量可忽略不计的特点，选择具体的的Ｇｉｂｂｓ自由能形式，得到了包含剪切屈服在内的Ｋａｃｈａｎｏｖ－Ｒａｂｏｔｎｏｖ型损伤本构方程．由此导出的蠕变方程可以完整地描述蠕变变形三阶段．实验表明，当工作应力在极限应力的４５％～６０％范围内，理论和实验结果符合较好．
- 樊建平沈为彭立华
- 关键词：蠕变
- 实验──数值综合法确定受载复合材料板的变形场和损伤场
- 1996年
- 本文根据广义弹脆性损伤理论模型，用综合实验分析和数值计算的方法，确定受载复合材料板的形变场和损伤场。首先用云纹干涉法确定各受损单元的节点位移，再用有限元分析得到这些单元的真实应变和有效应变。由此计算受载各单元的损伤变量和有效弹性系数。最后，根据弹脆性材料的损伤本构关系确定受载复合材料板的真实应力场。
- 彭立华沈为
- 关键词：云纹干涉法复合材料应力
