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中国航空科学基金(2009ZE56014): 作品数：14 被引量：118H指数：6; 相关作者：鲁世强黄旭欧阳德来李鑫雷力明更多>>; 相关机构：南昌航空大学中航工业北京航空材料研究院南京航空航天大学更多>>; 发文基金：中国航空科学基金江西省自然科学基金江西省教育厅科学技术研究项目更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术航空宇航科学技术更多>>

Cavity nucleation during hot forging of Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V alloy with colony alpha microstructure被引量：2: 2010年; The initiation sites and influencing factors of cavity nucleation were investigated for a Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V alloy with lamellar starting structure,using the isothermal hot compression test.All samples were deformed to a true strain of 0.70 in the temperature range of 750-950°C and strain rate range of 0.001-10 s-1.The corresponding microstructures were observed by means of the metallurgical microscopy and scanning electron microscopy(SEM).It was found that all cavities occurred at the bulge regions of the compression specimens.Most of cavities nucleated along prior beta boundaries oriented 45°to the compression axis,while others nucleated at the interfaces of lamellar alpha colonies.Cavity nucleation was inhibited with increasing the volume fraction of beta phase and the volume fraction spheroidized of lamellar alpha phase.; 董显娟鲁世强郑海忠李鑫欧阳德来

应变速率对铸态Ti40阻燃钛合金热变形行为的影响被引量：2: 2011年; 利用热模拟试验机对铸态Ti40合金在950～1100℃、0.001～1.0s-1条件下进行热压缩试验,研究了应变速率对该合金流动应力和变形组织的影响。结果表明,流动应力随应变速率的增大而增大,不同温度和应变速率的真应力-真应变曲线呈稳态流动型。温度越低,发生动态再结晶的应变速率越小,且动态再结晶晶粒的体积分数和平均晶粒尺寸均随应变速率的减小而增大。在实验热力参数下的动态再结晶程度比较低,最大的体积分数在20%左右,再结晶晶粒的平均尺寸为19.2～47.0μm。从降低能耗和提高加工性能等角度考虑,在950～1000℃,应变速率以小于0.1s-1为宜;在1050℃附近,应变速率以小于1.0s-1为宜;在1100℃附近,应变速率以1.0～0.001s-1较适宜。; 徐东鲁世强李鑫舒小勇; 关键词：TI40合金应变速率流动应力

基于数理统计方法的TB6钛合金本构关系被引量：3: 2011年; 采用Thermecmaster-Z型热模拟试验机对TB6钛合金在800～1150℃、0.001～10s-1条件下进行等温恒应变速率压缩试验。通过分析TB6钛合金在不同热变形条件下的真应力-真应变曲线,并在综合考虑应变速率、变形温度和应变量对流动应力影响的基础上,建立了TB6钛合金的本构关系。误差分析表明,所建的本构关系具有较好的精度,能较好地反映TB6钛合金的热变形行为特征。; 廖建宇胡萌徐东鲁世强; 关键词：热变形流动应力本构关系

铸态TB6钛合金β相区热变形行为的研究被引量：6: 2010年; 采用Thermecmastor-Z型热模拟试验机对铸态TB6钛合金在真应变为0.92、变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~10 s-1的条件下进行等温恒应变速率压缩试验,研究了该合金在β单相区的热变形行为及变形机制。结果表明,该合金的流动应力曲线主要呈流动震荡和流动软化两种特征。在0.001~0.01 s-1时,流动曲线呈小幅度流动震荡;而在10 s-1时,流动曲线呈大幅度流动震荡;在0.1~1 s-1时,流动曲线呈流动软化特征。通过微观组织观察可知：当应变速率为0.001 s-1时的变形机制为动态再结晶;在0.01~1 s-1时的变形机制主要为动态回复;在10 s-1时的变形机制为局部流动。从细化组织和降低变形抗力方面考虑,应变速率以不超过0.1 s-1为宜。; 邱伟鲁世强欧阳德来黄旭雷力明; 关键词：热变形行为

铸态Ti40阻燃钛合金高温变形特性: 2012年; 在热模拟试验机上对铸态Ti40合金在950～1100℃、应变速率0.001～1.0 s-1范围内进行了热压缩实验,并基于动态材料模型理论建立了该合金的加工图,通过分析加工图和观察变形组织,研究了该合金的高温变形特性。结果表明,该合金加工图上失稳区范围为950～1040℃、0.1～1.0 s-1,功率耗散效率η值最小,为0.16～0.35,易出现局部流动现象。加工图上有两个η峰值区,范围分别为1070～1100℃、0.1～1.0 s-1和1000～1100℃、0.001～0.02 s-1,η值分别达到局部最大和整个加工图最大,分别为0.42～0.68和0.44～0.76,对应的变形特性均为动态再结晶,二者是优化的加工区。加工图上除失稳区和η峰值区以外,其它区域的η值为0.36～0.44,介于失稳区和峰值区的η值之间,是热变形时可选的区域。; 李鑫鲁世强王克鲁曹京霞黄旭; 关键词：热压缩加工图

Ti40阻燃钛合金高温变形本构关系研究被引量：5: 2011年; 利用Gleeble热模拟机对Ti40合金在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s-1范围内进行了等温恒应变速率压缩实验。通过分析真应力-真应变曲线,研究了热力参数对流动应力的影响规律,并建立了Ti40合金的本构关系。误差分析表明,该本构方程具有很高的精度,可用于指导Ti40合金热加工工艺制定,并可用于Ti40合金热变形过程的有限元模拟。; 胡萌鲁世强李鑫黄旭曹京霞; 关键词：TI40合金流动应力热加工工艺

铸态TB6钛合金β热变形中的动态再结晶行为被引量：4: 2012年; 利用Thermecmaster-Z型热模拟试验机在β相区对铸态TB6钛合金进行了热压缩试验,并对其动态再结晶行为进行了研究。结果表明,合金在β热变形过程中主要存在两类形核位置:原始β晶界附近及β晶粒内部,相应地存在两类动态再结晶机制:不连续动态再结晶和连续动态再结晶。在较高应变速率(≥0.01s-1)时,以不连续动态再结晶机制为主,但动态再结晶发生的程度较低,不能通过此机制使组织获得明显细化;在低应变速率(≤0.001s-1)和高变形温度(≥950℃)时,以连续动态再结晶机制为主。此时,合金动态再结晶晶粒直接由亚晶转变而成,组织均匀、细小。; 欧阳德来鲁世强丘伟黄旭雷力明; 关键词：动态再结晶

应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件被引量：33: 2010年; 基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件,并应用Zener-Hollomon参数建立了临界应变模型。结果表明,TA15钛合金在本试验条件下呈现两种曲线特征类型的应力-应变曲线,其θ-σ曲线均呈现拐点及-θ/σ-σ曲线上出现最小值;临界应变与峰值应变之间具有一定的相关性,即εc/εp=0.62;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.72×10-2Z0.0605。; 欧阳德来鲁世强崔霞董显娟吴超邱伟; 关键词：加工硬化率 TA15钛合金

基于加工图技术的铸态TB6钛合金锻造工艺优化被引量：3: 2010年; 在Thermecmaster-Z型热模拟实验机上对铸态TB6钛合金在800－1150℃、0.001－10 s^-1变形参数范围内进行了等温恒应变速率压缩实验,根据实验数据采用基于Murty准则的加工图技术对该合金的锻造工艺进行了优化,并结合显微组织观察研究了该合金的变形机制。结果表明,在低温区的较佳变形参数为800－950℃、0.001－0.01 s^-1,其变形机制为大晶粒超塑性;在高温区的较佳变形参数为1020－1080℃、0.001－0.006 s^-1,其变形机制为动态再结晶。失稳区出现在800－890℃、0.01－10 s^-1的低温区和975－1120℃、3.162－10 s^-1的高温区域,在流变失稳区会出现晶界裂纹。; 余兴强鲁世强李鑫欧阳德来黄旭雷力明

TA15钛合金β热变形中的动态再结晶形核被引量：6: 2009年; 利用Thermecmaster-Z型热模拟试验机在β相区对TA15钛合金进行了热压缩试验,采用金相显微镜及EBSD取向差分析技术,研究了TA15钛合金β热变形中动态再结晶形核。结果表明,随内、外界条件的不同,TA15钛合金存在两类典型的动态再结晶形核地点,即晶界周围及变形带。相应地,随应变速率增大,存在两种动态再结晶形核机制,在较低应变速率下,晶界弓弯形核是动态再结晶的主要形核机制,晶界、三岔界是主要形核地点;在高应变速率下,动态再结晶不仅可以在晶界、三岔界附近形核,还可以借助变形带形核。此时的动态再结晶形核为晶界弓弯与亚晶旋转机制共同作用。; 欧阳德来鲁世强崔霞吴超董显娟; 关键词：TA15钛合金热变形动态再结晶形核

中国航空科学基金(2009ZE56014)

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