福建省自然科学基金(2012J01219)
- 作品数：11 被引量：38H指数：5
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- 圆支管-H型钢主管T型节点轴压承载力的有限元分析被引量：2
- 2013年
- 以圆支管-H型钢主管T型受压节点的试验数据为基础,运用有限元软件Abaqus对节点进行建模和计算,从节点极限承载力、变形过程和破坏模式等方面对节点的非线性有限元建模方法进行了校验.研究结果表明:节点在轴向压力作用下,支管根部发生象足式屈曲与局部屈曲,同时主管鼓曲;相对主管,支管壁厚较小,工程中应避免或采取加强措施;节点从开始屈服到最后破坏,具有较强的塑性变形能力.
- 魏琳陈誉
- 关键词：有限元分析极限承载力
- 腹杆内灌混凝土十字形圆钢管节点平面内抗弯性能试验研究被引量：7
- 2012年
- 对腹杆内灌混凝土十字形圆钢管节点在腹杆平面内弯矩作用下的极限承载性能进行了单调加载的试验研究。实施了6个不同截面几何参数的腹杆内灌混凝土十字形圆钢管节点平面内抗弯极限承载力试验。本文介绍了节点试验方案,描述了节点平面内弯曲破坏现象,给出了荷载—腹杆端位移曲线、弯矩—弦杆局部变形曲线、弯矩—转角曲线以及节点区域应变强度分布曲线,并将腹杆与弦杆外径比β、弦杆径厚比γ和腹杆与弦杆壁厚比τ对节点平面内抗弯极限承载力和抗弯刚度的影响进行了讨论。试验研究结果表明:γ和τ值最大的试件平面内抗弯刚度模式接近刚域模式,其余试件接近非刚域模式;在一定参数条件下,腹杆内灌混凝土的节点试件平面内抗弯承载力、初始抗弯刚度都随着β值的增大和γ值的减小而提高,提高的程度与β、γ具体大小有关,而τ值对抗弯承载力和抗弯刚度的影响不大;各试件在最大弯矩作用下,除τ值较大节点试件的腹杆上所有测点都保持弹性外,其余试件腹杆上测点则部分进入塑性;所有试件的弦杆测点均进入塑性;若实际工程中取欧洲规范弯矩计算值与腹杆全截面塑性弯矩计算值中的最小者计算节点抗弯承载力,则τ值较小节点试件的平面内抗弯极限承载力与理论弯矩相当,而τ值较大节点试件的平面内抗弯极限承载力低于理论弯矩,偏于危险,需要进行深入的弹塑性理论分析。
- 陈誉张钻湖
- 关键词：抗弯极限承载力抗弯刚度
- 方支管-H型钢主管T型节点轴压性能数值分析被引量：3
- 2013年
- 为研究方支管-H型钢主管平面T型节点的轴压性能,利用有限元软件ABAQUS,对方支管-H型钢主管平面T型节点进行模拟计算,以得到破坏模式和极限承载力.试验结果表明,破坏模式为支管根部屈曲破坏,极限承载力为242 kN,模拟结果和试验结果误差10.5%,有限元能够较好地模拟实验节点,工程中应适当增加支管壁厚以避免支管过快发生屈曲破坏.
- 吴颖陈誉
- 关键词：破坏形态极限承载力
- 圆支管-H型钢主管X型节点平面内抗弯承载力的有限元分析被引量：1
- 2015年
- 运用ABAQUS有限元软件对圆支管-H型钢主管X型平面内受弯节点进行了建模和计算,从极限承载力、变形过程和破坏模式等方面与该节点试验数据进行了比较,校验了该有限元分析方法的可行性。研究结果表明,节点在平面内弯矩作用下,发生支管局部屈曲破坏模式;破坏发生时,主支管相交处的支管全截面进入塑性,主管未进入塑性;主支管壁厚相差较大,破坏发生在较为薄弱的支管,在实际工程中应避免或设置加劲肋增强节点刚度;从开始屈服到最后破坏,节点具有良好的塑性变形能力。
- 魏琳
- 关键词：破坏模式
- X型方钢管节点平面内受弯性能研究
- 2013年
- 为考察X型方钢管节点在平面内弯矩作用下的静力性能,通过ABAQUS进行建模及非线性有限元计算,结合验证性试验,对节点的破坏模式、应变强度发展过程、极限承载力进行研究,并讨论轴力和平面内弯矩联合作用对节点极限承载力的影响.结果表明:节点在平面内弯矩作用下,发生弦杆受拉侧鼓凸,受压侧凹陷,腹杆受拉侧焊缝被拉开;节点弦杆最先进入塑性,最终由于塑性变形过大而导致试件破坏;试件极限承载力随着β值的增大而增大;在轴力和平面内弯矩联合作用下,节点的受弯极限承载下降.
- 陈栋芬陈誉
- 关键词：有限元分析
- 主管中灌混凝土平面X形圆钢管混凝土节点平面内抗弯性能试验研究被引量：10
- 2012年
- 对主管中灌混凝土平面X形圆钢管混凝土节点在支管平面内弯矩作用下的极限承载性能进行单调加载的试验研究。实施6个不同截面几何参数的主管中灌混凝土平面X形圆钢管混凝土节点平面内抗弯极限承载力试验。介绍了节点试验方案,描述了X形圆钢管混凝土节点平面内弯曲破坏现象,给出荷载-支管端位移曲线、弯矩-主管局部变形曲线、弯矩-转角曲线以及节点区域应变强度分布曲线,并将支主管外径比β、主管径厚比γ和支主管壁厚比τ对节点平面内抗弯极限承载力和平面内抗弯刚度的影响进行讨论。试验研究结果表明:主管灌混凝土后并没有在主管中形成明显的刚域;在一定参数条件下,主管中灌混凝土的X形圆钢管混凝土节点平面内受弯极限承载力、抗弯刚度均随着β、τ值的增加和γ值的减小而提高;各试件在最大弯矩作用下,所有试件的支管根部测点都进入塑性,主管上大部分测点保持弹性状态;主管中灌混凝土对圆钢管节点平面内抗弯极限承载力有一定的提高,在一定参数条件下提高甚至达到48%,但若实际工程中取欧洲规范弯矩值与支管全截面塑性弯矩值中的最小者计算节点抗弯承载力,在一定的钢管几何参数下不一定是安全的,需要进行深入的有限元参数分析。
- 陈誉张钻湖
- 关键词：抗弯极限承载力抗弯刚度
- 热成型不锈钢圆管混凝土轴压短柱受力性能试验研究被引量：13
- 2013年
- 对热成型不锈钢圆管混凝土短柱在轴向压力作用下的承载性能进行试验研究,试验主要参数为混凝土强度(C30和C40)、不锈钢管壁厚t(0.9 mm、1.0 mm和1.2 mm)和试件的高径比λ(3.0、3.5、4.0),试验观测了不锈钢圆管混凝土短柱在轴向压力作用下的破坏现象、试件荷载-轴向变形曲线、荷载-环向应变曲线、荷载-轴向应变曲线等。根据试验的破坏现象,将试件分为5种破坏模式,并分析了不锈钢管壁厚t和试件的高径比λ对试件的承载力、延性、刚度的影响。分析结果表明:试件在屈服后表现出明显的承载力提高;随着钢管壁厚的增加,试件的受压承载力、延性及刚度均有所提高;随着试件高径比增大,试件的延性增大,刚度降低;试件的受压承载力在高径比3.5时最大,4.0时次之,3.0时最小。与普通钢管混凝土相比,不锈钢管混凝土约束放大系数有一定的提高。
- 陈誉李凤霞王江
- 关键词：静力试验轴压性能轴压承载力
- 圆支管-H型钢主管T型节点抗压性能试验研究被引量：6
- 2013年
- 实施考虑是否设置H型钢内加劲板的6个不同几何尺寸的圆支管-H型钢主管T型节点抗压极限承载力试验。介绍节点试验方案,描述节点破坏现象,给出加载端荷载-竖向位移曲线、加载端荷载-主管局部变形曲线以及节点区域应变强度分布曲线,并对圆支管直径与H型钢翼缘宽度之比β以及设置H型钢内加劲板对节点抗压性能的影响进行讨论。试验研究结果表明:无论有无设置内加劲板,增大节点的β值都能有效的提高节点的极限承载力;设置内加劲板后小β值节点极限承载力提高幅度较大β值节点明显;且随着β值增大,极限承载力提高幅度明显减小。当试件β值较小时,整个加载过程节点区域的应变分布都较为均匀;当截面上一旦有测点进入塑性,预示试件就立刻发生破坏。没有设置内加劲板节点试件的极限承载力小于支管全截面屈服荷载;设置内加劲板节点试件的极限承载力均略大于支管全截面屈服荷载。Eurocode3规范相应的计算公式对圆支管-H型钢主管T型受压节点极限承载力的预测不够准确。
- 陈誉魏琳
- 关键词：抗压性能极限承载力
- 焊接不锈钢方管混凝土短柱轴压性能试验研究被引量：9
- 2013年
- 通过对18根焊接不锈钢方管混凝土短柱模型试件的轴压试验,观察了各试件的破坏现象,分析了混凝土强度、试件高宽比和钢管板件宽厚比试件轴压承载力的影响,得到了荷载-位移曲线,荷载-应变曲线及柱截面应变强度分布曲线。根据试验现象,试件的破坏模式可以归为两类:一类为钢管在整个柱表面范围内发生局部凸曲,靠柱中焊缝破坏;另一类为局部凸曲未能发展到整个柱表面,在端部或者端部附近焊缝破坏。试验结果表明:混凝土强度越高,试件的轴压承载力越大,但钢管对核心混凝土的约束作用相对减小;焊接不锈钢方管混凝土短柱轴压承载力随试件高宽比的增大而增大,随钢管板件宽厚比的减小而减小;试件截面的角部存在应力集中现象,即截面角部的应力大于截面其余部位的应力;焊接不锈钢方管混凝土短柱具有很好的变形能力,其破坏属于延性破坏,具有良好的安全储备;焊缝强度是影响焊接不锈钢方管混凝土短柱承载力的一个主要因素。
- 陈誉黄勇
- 关键词：混凝土强度高宽比宽厚比静力试验轴压性能
- T型方钢管相贯节点轴压性能有限元研究与试验验证被引量：1
- 2013年
- 利用通用有限元软件ABAQUS对T型方钢管相贯节点进行了建模及非线性有限元计算.将试件的破坏模式、变形过程、极限承载力与试验进行了校核.研究结果表明:试件在轴向压力作用下,发生弦杆相贯面凹陷和侧壁鼓凸的现象;试件在加载全过程具有较强的变形能力;β值越小,试件的应力强化越时显,延性也越小;试件极限承载力随着β值的增大而增大;有限元模拟与试验吻合度较高.
- 王江陈誉
- 关键词：有限元分析轴压性能
