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基于ABAQUS平台的塑性损伤子程序开发及其稳定性研究: 本文对于一个基于能量等效假设塑性损伤模型通过ABAQUS软件有限云平台进行二次开发,将这种塑性损伤模型嵌套在ABAQUS中对混凝土类材料的损伤行为进行数值模。由于材料的损伤行为及其容易导致有限元计算的不收敛,为解决这一问...; 曹鹏冯德成沈新普荆儒鑫; 关键词：塑性稳定性数值模拟; 文献传递

混凝土单边切口梁四点剪切的试验研究被引量：1: 2007年; 通过用白光散斑技术对单边切口混凝土梁的实验,研究了混凝土梁的变形行为,实时地测量了全场的位移信息。这种实验方法弥补了传统的使用混凝土应变计测量在量程和点测试精度上的不足。实验过程简单,能够应用于小变形、大变形等不同的变形范围。; 杨璐朱浮声沈新普冯金龙代树红; 关键词：混凝土

弹塑性损伤模型在应变局部化分析中的应用被引量：6: 2006年; 非局部本构理论是为了有效地模拟应变局部化现象而提出并被广泛采用的理论模型．将目前已有的模型归为两大类,一是面积加权平均的非局部非弹性模型;二是梯度依赖的非局部模型．经过对这两大类模型的比较研究,发现Aiflantis模型用于非均匀材料的局部化现象数值模拟时是一个较为理想的模型,但该模型还有需改进之处．; 杨璐朱浮声沈新普; 关键词：非局部弹塑性本构模型

井孔岩体稳定分析的双孔隙弹塑性数值解被引量：1: 2005年; 研究了倾斜油井井眼周围含天然裂纹的孔隙岩体的机械力学行为及其与流体流动耦合的力学问题。模型中将含天然裂纹的孔隙岩体看作双孔隙介质,即孔隙岩体和其中包含的裂隙系统。孔隙岩体和裂隙系统二者具有不同的孔隙率和不同的渗透特性。模型将孔隙岩体、裂隙系统、以及流体的流动三者耦合起来考虑,在分析中考虑了岩体和裂隙系统二者不同的孔隙率和不同的渗透率。并给出了任意倾角的孔隙裂隙岩体中井孔围岩的变形与岩体内部流体的流动的数值解。; 沈新普张金才奚耀佑; 关键词：弹塑性井孔稳定性

油井射孔三维弹塑性固结分析: 射孔的弹塑性行为是油井产砂分析的基础。使用ABAQUS-6.5软件,对油藏岩石的射孔变形进行了3维弹塑性有限元固结数值模拟。结合井孔和射孔的开挖过程,岩石的变形固结过程被视为一个耦合发生的流体-固体2场耦合弹塑性问题,采...; 沈新普沈国晓刘继行; 关键词：油井射孔弹塑性 ABAQUS; 文献传递

波形梁半刚性护栏与汽车碰撞的仿真被引量：7: 2008年; 对一个给定的波形梁半刚性护栏结构设计进行耐撞性评价.采用大型有限元软件ABAQUS,模拟了汽车碰撞波形梁半刚性护栏的动态响应,研究了碰撞过程中护栏的最大侧向水平位移和护栏系统的吸能特性,分析了影响护栏耐撞性的各种因素.护栏在碰撞过程中通过变形吸收了总动能损失的30.8%的能量,对小轿车起到了很好的导向作用.通过改变汽车的重心高度,对原有设计提出了优化建议.用数值方法对车轮与地面的摩擦系数对耐撞性的影响进行了模拟.仿真计算的结果与全尺寸试验结果进行了比较,二者的趋势基本吻合,表明仿真结果的有效性.; 沈新普郭丽丽杜显赫鲁丽华; 关键词：半刚性护栏汽车碰撞动态仿真耐撞性 ABAQUS软件

基于Coulomb准则的混凝土塑性损伤本构模型及其数值验证被引量：4: 2008年; 以连续介质不可逆热力学为基础,采用了Mohr-Coulomb屈服准则,提出混凝土塑性损伤耦合的新的本构方程。在该模型中采用了塑性应变εp、各向同性损伤标量D作为内变量。这个新的本构关系模型严格满足热力学的基本方程。以不同围压作用下混凝土试件的单轴压缩行为为例,采用开发的程序进行了局部水平上本构模型数值验证。结果表明,模型损伤演化数值结果符合试验趋势。; 杨璐沈新普; 关键词：塑性本构

高碾压砼重力坝层面失稳破坏的模拟分析被引量：3: 2008年; 以龙滩高碾压混凝土重力坝为工程背景,对高碾压混凝土重力坝的水平软弱层面,从局部裂缝扩展到整体破坏的全过程进行了模拟分析.在充分考虑到碾压混凝土的多相非均匀性细观结构特征的基础上,运用材料破坏全过程的分析软件系统MFPA2D对高碾压混凝土重力坝进行了分析,模拟给出了高碾压混凝土重力坝破坏过程的应力以及破坏单元分布图,并对碾压混凝土重力坝的破坏过程进行了分析.结果表明,裂缝扩展的第二阶段为破坏过程的关键阶段.; 黄志强沈新普唐春安; 关键词：碾压混凝土重力坝破坏过程数值模拟

混凝土结构损伤过程区几何特性数值研究被引量：2: 2008年; 梯度依赖损伤模型是研究具有局部化行为特性的混凝土结构时常用的模型。按照"能量耗散非局部化"的原理,梯度依赖损伤模型的特征长度应该是损伤演化相互影响物质点间的最大距离。对混凝土构件的塑性损伤演化行为进行了数值模拟研究,主要目的是获得典型混凝土构件损伤局部化带的几何分布特性,包括损伤过程区的长度参数大小及变化规律。采用的模型为四点剪切混凝土梁,使用ABAQUS/EXPLICIT作为数值工具,得到的主要结果有:(1)对于给定的宽高分别为0.15和0.40m的双边缺口梁,完整损伤区的长度为0.0421～0.0612m。损伤区长度在损伤演化过程中变化的原因是损伤区的应变状态发生了变化,由初始的剪应变为主的变形形式逐渐变为后期的拉伸应变为主的变形形式。(2)在加载后期会有次级损伤过程区出现,完整的次级损伤过程区的初始长度为0.0367m。(3)对于给定的宽高分别为0.10和0.44m的单边缺口梁,在损伤演化扩展过程中一个完整损伤区的长度为0.0473m。上述结果可供梯度依赖损伤模型为特征长度取值时参考。; 沈新普冯金龙杨璐代述红潘一山; 关键词：混凝土数值模拟

一个钢筋混凝土损伤塑性本构模型及工程应用被引量：33: 2007年; 以ABAQUS大型程序为平台,采用应变协调假设和强度等效假设,给出了一个描述钢筋混凝土材料与结构损伤塑性分析的本构模型。这里的钢筋强化特性是通过定义强化了的拉伸塑性应力-应变曲线来实现的。模型中的钢筋不再以独立的金属材料形式出现,而是被等效钢筋混凝土代表体元模型包含进去了,用拉伸应力-应变曲线峰值后区的硬化-软化强度曲线直接定义强化功能。这个模型着重对ABAQUS软件中给出的损伤塑性模型的拉伸强化-软化阶段的特性进行了完善。采用试件受单向拉伸和简支梁受集中力载荷两个简单算例说明了模型的有效性。最后该研究将这个模型用于一个受地表堆积载荷、土压力和地下水压力联合作用下的钢筋混凝土墙体结构的ABAQUS有限元损伤塑性数值分析中。; 沈新普王琛元周琳; 关键词：塑性钢筋混凝土本构模型 ABAQUS

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