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烧结温度对C_f/SiC复合材料界面的影响被引量：8: 2000年; 系统地研究了烧结温度对Cf/SiC复合材料界面和力学性能的影响。结果表明 ,烧结温度较低(1 70 0℃ )时 ,由于复合材料的烧结性差 ,纤维与基体间仅仅为一种机械结合 ,因此纤维与基体间结合很弱 ,从而导致复合材料力学性能低。烧结温度提高至 1 80 0℃后 ,由于适量的富碳界面相不仅可避免纤维与基体间的直接结合 ,而且使纤维与基体间的结合强度适中 ,因而复合材料具有很好的力学性能。进一步提高烧结温度至 1 85 0℃或更高温度时 ,由于界面相与纤维间的反应加重 ,纤维本身性能大大降低。同时 ,纤维与基体间结合强度提高 ,因此复合材料的力学性能大大降低。; 何新波张长瑞周新贵张新明周安郴; 关键词：CF/SIC复合材料烧结温度力学性能

碳纤维增强碳化硅复合材料的力学性能与界面被引量：14: 2000年; 以AlN和Y2 O3为烧结助剂 ,采用先驱体转化 -热压烧结的方法制备了Cf/SiC复合材料 .研究了烧结温度对复合材料界面和力学性能的影响及烧结助剂对显微结构的影响 .结果表明 :由于烧结时晶界液相和SiC AlN固溶体的形成 ,当烧结温度为 1 750℃时 ,复合材料具有较高的致密度和较好的力学性能 ;当烧结温度升为 1 80 0℃时 ,在复合材料密度增大的同时 ,其力学性能也大幅度提高 ,此时复合材料抗弯强度与断裂韧性分别高达 691 .6MPa和2 0 .7MPa·m1 / 2 ,复合材料呈现韧性断裂 ;进一步提高烧结温度至 1 850℃时 ,虽然复合材料的密度有所增加 ,但由于纤维 /基体界面结合过强以及纤维本身性能退化加剧 ,复合材料呈现典型的脆性断裂 ,其力学性能急剧降低 ;纤维 /基体的界面是导致纤维增强陶瓷基复合材料性能的关键因素 ,其中 ,纤维的脱粘与拔出是主要的增韧因素 .; 何新波张新明张长瑞周新贵周安郴; 关键词：显微结构力学性能碳化硅复合材料碳纤维

先驱体转化-热压单向C_f/SiC复合材料的高温拉伸蠕变被引量：1: 2002年; 采用先驱体转化热压工艺制备了Cf/SiC复合材料 ,研究了Cf/SiC复合材料的130 0～ 145 0℃、蠕变应力 90～ 12 5MPa下的蠕变性能 ,考察了温度及应力对复合材料稳态蠕变速率的影响关系。结果表明 :Cf/SiC复合材料的稳态蠕变速率在 10 - 7s- 1量级 ,蠕变应力指数为 1 6 8,蠕变激活能ΔQ为 99 2kJ·mol- 1;; 曹英斌张长瑞周新贵陈朝辉; 关键词：CF/SIC复合材料拉伸蠕变高温结构材料纤维增强陶瓷基复合材料

单向C_f/SiC复合材料的弯曲疲劳性能被引量：4: 2001年; 对单向Cf/SiC复合材料进行了三点弯曲疲劳性能测试 ,得到了复合材料的应力 -寿命曲线 (S -N曲线 ) ,并对其进行线性拟合 ,得到疲劳最大应力与复合材料疲劳寿命的关系 ;考察了疲劳过程中刚度下降和疲劳裂纹产生情况 .结果表明在疲劳过程中复合材料的弯曲模量有 3个变化阶段 :首先在疲劳加载初期 ,弯曲模量的下降速度及幅度都较大 ;其次在弯曲模量下降到原始弯曲模量的 85 % (13 3GPa)后 ,其变化方式没有明显的规律可循 ,有时甚至可能上升 ;最后复合材料发生疲劳断裂时 ,模量将发生突变 .显微结构分析表明 :基体横向裂纹群的产生是疲劳断裂的独有特征 .它的产生是由于基体SiC的断裂应变小于碳纤维的断裂应变。; 曹英斌张长瑞周新贵陈朝辉; 关键词：CF/SIC复合材料陶瓷基复合材料弯曲模量

先驱体转化-热压单向C_f/SiC复合材料的高温弯曲力学行为被引量：5: 2001年; 研究了采用先驱体转化 -热压烧结制备的单向Cf/SiC复合材料室温 ,15 73,172 3,192 3K温度下力学行为 ,并从显微结构的特征分析了单向Cf/SiC复合材料高温力学行为的变化原因 .结果表明 :Cf/SiC复合材料的室温 ,15 73,172 3 ,192 3K温度下弯曲强度分别为5 5 0 ,392 ,394,5 74MPa ,弯曲模量分别为 15 7,14 8,132 ,83GPa .Cf/SiC复合材料破坏时 ,其破坏方式将从室温和 15 73K的分层断裂向172 3K ,192 3K的脆性断裂转化 .Cf/SiC显微结构的分析表明 ,在纤维周围和大晶粒间存在着大量的有一定结晶程度的玻璃相。; 曹英斌张长瑞周新贵陈朝辉; 关键词：碳纤维增强碳化硅复合材料高温先驱体转化热压

碳纤维增强陶瓷基复合材料(CFRCMCs)防氧化研究进展被引量：8: 2001年; CFRCMCs 具有高比强度、高比模量、低密度、耐腐蚀等优良特性,其致命弱点是在有氧环境中,一旦温度超过370℃碳纤维将被氧化掉,因此解决 CFRCMCs 的防氧化问题一直是人们研究的热点。解决 CFRCMCs 防氧化的最有效措施是对复合材料施加整体涂层。本文对 CFRCMCs 防氧化涂层的研究进展作一综述,总结了典型的涂层体系并对防氧化涂层的发展作了展望。; 刘荣军周新贵张长瑞; 关键词：防氧化涂层碳纤维增强陶瓷基复合材料

UD-C_f/SiC陶瓷基复合材料的高温拉伸性能被引量：11: 2001年; 采用两种形状 (纺锤形、矩形 )的拉伸试样对热压单向 M40 JB- Cf/Si C和 T80 0 - Cf/Si C复合材料进行了高温拉伸强度测试 ,得到了 Cf/Si C复合材料的拉伸强度 ,并对纺锤形试样断裂应变的表达式进行修正 ,得出了复合材料的弹性模量。 M40 JB- Cf/Si C复合材料 130 0℃的拉伸强度及模量分别为 374MPa和 134GPa,145 0℃的拉伸强度及模量为 338MPa和 116 GPa,T80 0 - Cf/Si C复合材料 130 0℃拉伸强度和模量为 392 MPa和 115 GPa。测试结果与试样的断裂方式密切相关 ,在有效部位断裂的测试结果大于在非有效区断裂的测试结果。 M40 JB- Cf/Si C复合材料的拉伸断裂应力 -应变曲线表现出塑性变形的非线弹性破坏特征 ,而 T80 0 - Cf/Si; 曹英斌张长瑞周新贵陈朝辉; 关键词：陶瓷基复合材料应力-应变曲线碳化硅陶瓷

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国防科技技术预先研究基金(12143)