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- 吕林许涛范新树郭松涛顾玉磊
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- 李莲李淼泉
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- 2024年
- GH4175合金是新型难变形高温合金的典型代表,通过成分优化提升其高温单相区变形能力,是避免该合金铸锭开坯过程中开裂的重要前提。综合利用相图热力学计算、高温拉伸实验及机器学习方法,通过成分设计空间逐层筛选优化以及自适应学习策略,获得了影响该合金800℃γ′相体积分数、γ′相完全溶解温度和合金初始液化温度的关键元素,建立了上述元素含量与高温伸长率之间的关系模型,明确了在保证一定热加工温度窗口和800℃γ′相体积分数的前提下,同时具备优异高温塑性的合金成分范围及微观组织特征。
- 刘宜瑞刘有云赵佳军虎小兵陈一鸣赵张龙李俊杰王志军王锦程
- 关键词：高温塑性
- 一种改善中锰钢铸态组织和高温塑性的方法和中锰钢
- 本发明涉及改善中锰钢铸态组织和高温塑性的方法，所述方法在中锰钢的凝固过程中，在中锰钢的钢液处于全液状态、固液共存状态、凝固成全固状态和全固状态高温变形时均施加电脉冲处理，改善中锰钢铸态组织和提升高温塑性。本发明采用低压电...
- 胡斌眭涵温庆桦王永金罗海文
- 一种高温塑性良好不锈钢焊缝的焊接方法
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- 齐彦昌蒋聪马成勇徐子馨肖红军王熹哲齐政昕
- 45CrNiMoV钢铸坯的高温塑性研究及应用
- 2024年
- 采用Gleeble-3800热模拟试验机对45CrNiMoV钢铸坯在600~1 300℃温度范围内进行高温力学性能试验,同时利用光学显微镜、扫描电镜对基体组织和断口形貌进行观察和分析,得出不同温度区间的断裂机理。结果表明:在1×10^(-3)s^(-1)的应变速率下,45CrNiMoV钢铸坯第Ⅰ高温脆性区为1 143~1 300℃,试样断口平齐光滑,为脆性断裂;高温塑性区为889~1 143℃,断口具有明显韧窝特征,为韧性断裂;第Ⅲ低温脆性区为600~889℃,断口属于典型的沿晶脆性断裂。根据高温力学性能研究结果,将连铸坯矫直温度控制在高温塑性区时,铸坯无表面和中心裂纹等缺陷,铸坯质量良好。
- 刘涛吕瑞国唐小勇周启航喻建林
- 关键词：高温塑性脆性温度铸坯
- 经济型耐酸钢Q345NS的高温塑性研究
- 2024年
- 采用热模拟试验机、光学显微镜、扫描电镜分析了经济型耐酸钢Q345NS在0.2%Ni和无Ni两种成分设计下的高温塑性。结果表明,两种试验钢的高温塑性随温度变化规律相似,皆在700℃时高温塑性达到极大值后800℃时又达到极小值。Ni的添加对改善耐酸钢的高温塑性主要作用在第Ⅲ低温脆性区,0.2%Ni试验钢在700℃时的断面收缩率是无Ni试验钢的2倍,主要与0.2%Ni试验钢断口处铁素体组织更加细小均匀有关。800℃时两试验钢高温塑性较差与Cu等元素在晶界富集引起晶界偏析产生热脆现象有关。以上试验结果对铸坯矫直和吊运具有一定指导价值,如铸坯矫直过程中2000 mm和1500 mm两种典型坯宽分别采用0.8 m/min和1.05 m/min的拉速可降低耐酸铸坯角部裂纹风险,也应避免在600℃和800℃附近进行铸坯吊运。
- 汪飞胡学文何博郭锐徐雁闻成才
- 关键词：经济型耐酸钢镍高温塑性铸坯裂纹
- 微尺寸金属材料进行高温塑性压缩分析本征关系的方法
- 本发明提供了一种微尺寸金属材料进行高温塑性压缩分析本征关系的方法，包括：制备压缩试样，压缩试样为柱状；制备套筒，套筒的内径尺寸和压缩试样的径向尺寸匹配；将套筒套设于压缩试样，以组成组合件；在套筒上连接热电偶；使用热模拟试...
- 黄东男周保成李清刘胜楠牛关梅吴永福余康才王军强王国军李翠红
- 稀土Ce对高强工程机械用钢夹杂物和高温塑性的影响被引量：1
- 2024年
- 通过向高强工程机械用钢中加入稀土合金,研究了Ce对夹杂物和高温塑性的影响。通过扫描电镜、能谱分析、夹杂物自动分析系统和热力学计算对夹杂物的类型、数量和尺寸进行分析。利用Gleeble1500热模拟机测定了实验钢的高温塑性,并使用光学金相显微镜和扫描电镜观察断口形貌及组织。结果表明,加入Ce后,钢中夹杂物由不规则的Al_(2)O_(3)、MnS和Al_(2)O_(3)+MnS复合夹杂物转变为球状或椭球状的Ce_(2)O_(2)S和CeS,数量增多,尺寸减小了37.64%。650~1050℃范围内含Ce钢的断面收缩率均高于无Ce钢,具有更好的高温塑性。这是由于Ce处理生成的小球状稀土夹杂物减轻了应力集中,与基体能够协调变形,同时它们能够诱导晶内铁素体形核,最终高温塑性得到改善。
- 臧若愚臧若愚黄飞
- 关键词：稀土高温塑性晶内铁素体
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