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基于磁流体流速进行负反馈调节的超燃发动机磁场发生系统与方法: 本发明公开了一种基于磁流体流速进行负反馈调节的超燃发动机磁场发生系统与方法，通过速度传感器收集气体通道内某处附近等离子体流速，反馈到磁场发生装置中，根据外加电压不变情况下加速系统所能达到的最大加速效率，推算出对应磁场大小...; 鹿鹏郭腾飞魏剑黄护林李益文化为卓

飞行Ma12条件超燃发动机流场及燃烧特征分析被引量：4: 2022年; 为提升针对高马赫数发动机的模拟能力,对计算方法进行了可压缩性修正,并针对飞行Ma12条件下超燃冲压发动机进行了多状态三维数值模拟,分析了发动机内波系、参数以及燃烧性能特征.研究结果表明:(1)修正后的方法计算所得激波位置及强度与试验值吻合,在激波串模拟、高马赫数发动机模拟上均展现了更优的能力.(2)发动机内形成激波与反射波系,燃烧并未改变波系贯穿流道的基本结构,且随着当量比增加,激波角增大,反射激波数量增多,激波交汇带来的温升与压升有利于燃烧释热,且随着反射激波沿流向减弱,激波导致的壁面热流升高现象逐渐减弱.(3)流场中绝大部分区域为非预混燃烧.燃烧室后段平均静温超过2500 K,完全产物H_(2)O减少,H_(2)与O_(2)燃烧效果变差,发动机可利用的有效释热在燃烧室前段增加,在后段减少.O原子复合主要发生在喷管中.(4)当量比0.5时,化学反应主要发生在燃烧室前部;当量比1.0时,反应距离更长.当量比0.5与1.0下燃烧室阻力差异较小,总推力系数提升主要由尾喷管贡献.燃烧会导致燃烧室摩阻及整机总摩阻减小,进气道与尾喷管摩阻变化较小.; 何粲邢建文邢建文邓维鑫肖保国; 关键词：高马赫数超燃冲压发动机

一种高超声速超燃发动机的燃料喷射装置: 本发明提供一种高超声速超燃发动机的燃料喷射装置，所述燃料喷射装置包括：引爆装置；喷射通道；设置在所述喷射通道中的燃料‑炸药弹丸；所述引爆装置用于引爆燃料‑炸药弹丸使燃料在超燃发动机内部气流中形成燃料‑空气混合的气溶胶。本...; 邓小兵; 文献传递

一种高超声速超燃发动机的燃料喷射装置: 本发明提供一种高超声速超燃发动机的燃料喷射装置，所述燃料喷射装置包括：引爆装置；喷射通道；设置在所述喷射通道中的燃料‑炸药弹丸；所述引爆装置用于引爆燃料‑炸药弹丸使燃料在超燃发动机内部气流中形成燃料‑空气混合的气溶胶。本...; 邓小兵; 文献传递

基于磁流体流速进行负反馈调节的超燃发动机磁场发生系统与方法: 本发明公开了一种基于磁流体流速进行负反馈调节的超燃发动机磁场发生系统与方法，通过速度传感器收集气体通道内某处附近等离子体流速，反馈到磁场发生装置中，根据外加电压不变情况下加速系统所能达到的最大加速效率，推算出对应磁场大小...; 鹿鹏郭腾飞魏剑黄护林李益文化为卓

基于HIFiRE-2超燃发动机内流道的激波边界层干扰分析被引量：2: 2020年; 为了研究高超声速流激波边界层干扰特性,选取HIFi RE-2(The Hypersonic International Flight Research Experimentation2)项目的高超声速流道为研究对象,采用k-ωSST模型在无燃油工况下模拟计算地面试验过程,所得计算结果与试验结果接近。在此基础上,分析激波边界层干扰过程、流动分离现象及入口马赫数对气动热影响。结果表明:随着入口马赫数增大,激波角变小,激波强度提高,在尾喷管中激波反射次数减少;随着入口速度增大,边界层分离区范围变小,回流区的位置逐渐向下游移动;加入气动耗散项后,流场的温度有一定升高,最大温升约为50 K。; 王力军袁韦韦徐义俊门阔; 关键词：超燃发动机高超声速流激波边界层干扰航空发动机

高焓条件下燃料点火延迟调节对超燃发动机燃烧性能的影响被引量：1: 2020年; 为了研究燃料与空气化学反应活性变化对超燃冲压发动机燃烧性能的调节机制,以氢燃料为基础,基于阿伦尼乌斯反应动力学体系和不确定量化分析(uncertainty quantification,UQ)方法,构建点火延迟可调的燃料模型,通过一系列的数值计算,对比分析燃料在不同点火延迟特性下的超声速燃烧特性。计算结果表明:基于不确定量化分析方法能够合理地构建基于点火延迟时间的氢燃料特性变化模型;当前高焓来流环境下,随着燃料点火延迟的增加,燃烧效率并不简单的单调递减,以氢气的基准点火延迟为参照,燃烧效率随点火延迟的变化存在2个清晰的拐点,并以此构成3个不同的特征区域,说明燃料的点火延迟特性对燃烧性能起不同程度的调控作用,详细的流动机理有赖于进一步针对燃烧流动结构形成和演化过程的精细化研究。; 田雅茹何淼生刘成诚刘洪; 关键词：超燃冲压发动机燃料特性燃烧效率

煤油燃料超燃发动机燃烧室温度测量与计算分析被引量：5: 2019年; 为获得超燃冲压发动机燃烧室流场温度分布特性,深入分析发动机工作特性,对马赫数为2.0,总温为1 100K,总压为1.0MPa的来流,利用可调谐的相干反斯托克斯拉曼散射(CARS)技术完成了直连式燃烧室流场温度测量;同时对实验状态进行了三维并行数值模拟,对比分析了计算和实验结果的差异。结果表明,隔离段温度的实验测量值与计算结果的最大相对误差约为0.8%;在燃烧室核心流区域,当量比为0.6和0.8两个状态下,实验测量值分别比计算值偏低约40K和150K,相对差异为4.2%和13%;在凹槽回流区内,当量比为0.6和0.8时实验值则分别比计算值偏低约140K和170K,相对差异为11.7%和7.5%。主喷油位置喷入当量比为0.2的燃料对燃烧室区域的温度和压力分布会产生较大影响,但对扩张段及后部区域的推力性能不会产生显著的改变。; 晏至辉肖保国何粲刘彧李国华叶景峰; 关键词：超燃发动机温度测量并行计算煤油燃料

一种用于激波风洞超燃发动机进气道试验的燃料供应系统及方法: 本发明涉及一种用于激波风洞超燃发动机进气道试验的燃料供应系统及方法，属于高超声速激波风洞试验技术领域。本发明通过合理的管路配套，通过喷流高速阀和控制系统软硬件的协调匹配解决了激波风洞燃料供应与风洞来流时序控制问题；采用试...; 宋可清卢洪波纪锋陈星林键李海燕孙日明丁杰; 文献传递

矩形截面超燃发动机不同燃烧模态下的流场特征被引量：2: 2018年; 为研究乙烯燃料矩形截面超燃冲压发动机不同燃烧模态下的流动特性,在直连式试验的基础上对冷流和不同当量比的4个状态进行了三维定常数值模拟,比较了试验和计算结果,选择了适用于本构型的模态判别准则,给出了流道内壁面压力、一维平均马赫数的沿程分布规律,分析了各状态下流场中波系结构、流动分离及燃烧的特征。研究结果表明:采用AHL3D对该发动机进行三维计算所得壁面压力与试验壁压吻合良好,试验与计算具有较好的一致性;未注油的冷态情况下流道内形成由多道斜激波与膨胀波组成的反射波系,壁面压力波动较大,波系分布主要受流道结构影响;纯超燃模态时,燃料喷射与主流相互作用使注油位处形成明显激波,压升起点固定在注油位之后,注油位波系对流场结构的影响较大,同时分离结构分布在整个凹槽内;双模态超燃时,流道内主导波系是激波诱导边界层分离形成的斜激波串结构,燃烧室内波系较弱,此时隔离段内激波串前缘后的角区出现分离,凹槽内分离区域减小;双模态亚燃时,随着逆压梯度激波串的前移,隔离段内角区的分离面积不断扩大,凹槽内分离区进一步缩小。发动机处于双模态超燃或双模态亚燃模态时,随着激波串结构的形成与前移,部分燃烧可能在隔离段内完成;而对于纯超燃模态,燃烧仅发生在凹槽与扩张段内,化学反应与高温区的分布相对更集中。; 何粲邢建文肖保国邓维鑫刘伟雄; 关键词：超燃冲压发动机乙烯

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