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胜利孤东油田含油污泥调堵体系的制备与评价被引量：4: 2020年; 为了实现含油污泥的资源化利用,以胜利孤东油田的含油污泥为研究对象,首先对含油污泥的组分和粒径进行了分析,然后对悬浮剂、V(油田污水):V(含油污泥)、交联剂质量分数等进行了优化,最终确定了含油污泥调堵体系的最适宜配方,并对其应用性能进行了研究。实验结果表明:0.3%悬浮剂+V(油田污水)∶V(含油污泥)(1∶1~3∶1)+0.3%交联剂配制的调堵体系,凝胶时间为22~28 h;抗老化性能良好,在60℃下保持180 d,黏度保留率大于91%。室内岩心实验表明:调堵体系封堵后封堵率可达94%以上,突破压力达6.2 MPa以上;经过孔隙体积倍数为50的盐水冲刷后,封堵率仍可大于92%,说明该调堵体系具有较好的封堵性能和耐冲刷性能。该调堵技术不仅有助于解决含油污泥的污染问题,同时还可以实现含油污泥的资源化再利用。; 朱英月梁雪蕊朱荣娇田玉芹田玉芹冯霞; 关键词：含油污泥粒径封堵率胜利孤东油田

中高渗油藏二元复合驱后剩余油分布特征——以胜利孤东油田七区西5~4-6~1单元为例: 2017年; 胜利油田中高渗油藏二元复合驱后,储层内仍有大量剩余油,但剩余油分布规律以及其与水驱、聚合物驱的区别有待研究。以孤东油田七区西Ng54-61单元为研究对象,利用密闭取心、测井及矿场监测资料,认识到剩余油分布特征为平面非主流线富集、层内多段见水且剩余油饱和度上下差异较小、主力小层与非主力小层之间的剩余油饱和度差异仍然明显;剩余油分布影响因素为平面主要受注采井距和排距控制,层内受韵律性、渗透率级差以及储层有效厚度影响,层间差异主要受主力小层和非主力小层的渗透率级差影响,为二元驱后油藏调整提供了依据。; 佟颖贾元元; 关键词：二元驱剩余油分布

胜利孤东油田油气集输系统节能降耗与优化技术研究: 油气集输系统是油田生产的重要组成环节，它的技术工艺、能量消耗对整个油田的运行成本起着重要的作用。随着油田进入高含水的开发中后期，油气处理的难度和成本都将急剧增加。对集输系统进行技术改造可以降低原油处理能耗和成本，这也是目...; 刘海霞; 关键词：油气集输系统节能降耗遗传算法胜利油田油气管道; 文献传递

胜利孤东油田KD4进海路工程结构断面物理模型试验研究: KD4进海路工程是位于黄河三角洲滩海海域的海油陆采工程, 由于该海区海岸蚀退加剧和海区自然条件复杂,严重影响着已建进海路及人工岛的安全,并使计划建设的工程处于停滞状态,这就迫切要求对进海路工程进行安全稳定性评价,而工程结...; 王培元韩山峰刘勇孙德周; 关键词：物理模型; 文献传递

适合胜利孤东油田的聚合物/无机铝弱凝胶体系及其试应用被引量：6: 2002年; 孤东注水开发油田层内、层间矛盾严重 ,注入水和注入聚合物单相锥进 ,注聚井常发生堵塞。为此 ,研制了微凝胶调驱体系 :聚合物 (日本三菱公司的MS35 0 0 ,M =1.9× 10 7,HD =2 6 .4%) 10 0 0mg/L ,交联剂无机铝盐 5 0～2 0 0mg/L ,稳定添加剂 10～ 15mg/L ,用矿化度 390 0mg/L的油田污水配制。铝盐浓度 5 0 ,10 0 ,15 0mg/L的体系(CDG 5 0 , 10 0 , 15 0 ) 6 0℃下的粘度 ,在初配时较相应聚合物溶液 (PS) 6 0℃下的粘度 (4 1mPa·s)略低 ,在 6 0℃反应后均有所降低 ,但相互之间及与PS之间相差不大 ,在 6 0℃反应 5 6天后约在 30mPa·s上下。在 6 0℃下初配制的PS ,CDG 5 0和CDG 10 0流过气测渗透率 4.2～ 4.3μm2 的人造岩心柱时 ,阻力系数相差不大 ,随着 6 0℃下反应时间的延长 (0～ 42天 ) ,PS的阻力系数趋于下降 ,而CDG 5 0特别是CDG 10 0的阻力系数增加的幅度越来越大。在孤东 7 2 9 194井组试用CDG弱凝胶体系进行调驱 ,采用双段塞注入工艺 :10 0 0m3 CDG 10 0 +16 0 0m3 CDG 5 0 ,初步结果良好 ,注水井启动压力由 0 .4上升到 6 .7MPa ,吸水指数由 30下降到 2 8m3 /d·MPa ,对应 6口采油井日产油量由 2 9t上升到 48t,含水由 96 .1%下降到 90 .1%。; 黄煦郭雄华栾林明黄启龙; 关键词：弱凝胶胶态分散凝胶深部调剖胜利孤东油田

胜利孤东油田七区油井黄原胶驱油应用效果分析被引量：14: 1999年; 着重介绍黄原胶在胜利孤东油田七区部分油井段塞驱油应用效果分析。; 张伯英孙景民康恒; 关键词：黄原胶驱油化学驱油

具防砂功能的蒸汽吞吐稠油井改性硅酸盐蒸汽转向剂被引量：1: 2009年; 报道了针对易发生蒸汽窜、后期出砂严重的孤东稠油油藏蒸汽吞井研制的一种蒸汽转向剂。该剂基料为表面经10%金属氧化物、5%有机硅改性的G级油井水泥,增渗剂为质量比8:0.05:1:1.5的石油树脂+铝粉+苯甲酸+直径0.1～0.3mm、长5～10mm的植物秸杆纤维,用量为基料的60%,用清水配浆,最佳工艺条件如下:水灰比0.6,固化温度60℃,固化时间72小时。固结体油相(煤油)渗透率为0.01219μm2,抗压强度6.43MPa,经300℃高温蒸汽和60℃煤油处理后渗透率>1.0μm2,抗压强度5MPa。注入并联填砂管并固化后,高、低渗填砂管的吸汽能力之比由2.4:1变为1:1.9。在两口蒸汽吞吐井使用该蒸汽转向剂,注入量分别为8和10m3,效果良好。; 李鹏赵修太魏芳吴琼陈刚; 关键词：油井水泥浆深部调剖蒸汽吞吐井胜利孤东油田

阳离子聚丙烯酰胺(CHM-1)用于孤岛油田含聚污水除油研究被引量：8: 2009年; 考虑到孤岛二联污水中含量较高的高酸值亚组分对油水乳状液有稳定作用,将多种阳离子聚丙烯酰胺及类似产物用于含聚污水的脱油处理,一种自制高阳离子度(50%)、高相对分子质量(500万)的丙烯酰胺与阳离子单体共聚物CHM-1的除油率最高,加量50mg/L时为93.9%,但除聚率较低,约为20%;污水中所含的聚合物似能促进CHM-1的除油作用;质量比3:1的CHM-1与PAC复配物,总加量40mg/L时除油率达93%以上。将水处理剂直接用于孤二联含聚采出液,加量50mg/L,测定脱出污水含油率,使用CHM-1时除油率最高,为87.8%,加大摇振频度或提高加剂处理温度至55℃(井排来油温度)可大大提高除油率,加量10mg/L时除油率即超过90%。CHM-1还可促进所用破乳剂的脱水效能。; 吕志凤王宗贤战风涛张锡波肖建洪; 关键词：阳离子聚丙烯酰胺采油污水含聚污水除油胜利孤东油田

孤东二元驱体系中表面活性剂复配增效作用研究及应用被引量：13: 2008年; 报道了孤东PS二元复合驱先导试验中所用胜利石油磺酸盐SLPS与非离子表面活性剂间的复配增效作用研究结果。等摩尔比的磺酸盐AS与非离子剂LS54溶液的动态表面张力能迅速达到平衡且平衡值σe低。AS/LS45混合体系的临界胶束浓度随LS45加入比例的增大不断降低,σe值则迅速降低并维持低值。当油相为正辛烷、甲苯、甲苯+正辛烷(1∶2)时,在磺酸盐SDBS中加入非离子剂LS45、TX、Tween、AES后,油水界面张力均大幅降低;在正辛烷中加入甲苯,可以降低与水相间的界面张力。用介观尺寸耗散粒子动力学(DPD)方法模拟,求得SDBS+TX在油水界面的分布密度较SDBS大大增加,导致界面张力大幅下降。按以上原理复配的3 g/L SLPS+1g/L非离子剂+1.7 g/L聚合物超低界面张力体系,室内物模实验中提高采收率18.1%。在孤乐七区西南Ng54-61层10注16采试验区,从2004年6月起注入SP二元体系(4.5 g/L SLPS+1.5 g/L非离子剂+1.7 g/L聚合物),降水增油效果显著,截止2008年3月,试验区提高采收率5.7%,中心井区提高采收率12.7%且采出程度达到54%。图7表2参12。; 王红艳曹绪龙张继超李秀兰张爱美; 关键词：混合表面活性剂石油磺酸盐非离子表面活性剂胜利孤东油田

井下乳化/水热催化裂解复合降黏开采稠油技术研究被引量：19: 2006年; 实验考察了胜利孤东稠油井下催化水热裂解和乳化／催化水热裂解降黏效果。所用催化剂为水溶性铁镍钒体系，Fe^3＋：Ni^2＋：VO^4＋=5：1：1，100g稠油与30g 0．5％催化荆水溶液在240℃反应24小时。原始黏度（50℃）11．0和8．36Pa·s的两种稠油裂解并静置除水后，黏度降低76．2％和75．6％，室温放置60天后降黏率下降小于3个百分点。气相色谱显示裂解后轻组分明显增加，红外光谱显示稠油组分发生脱羧反应且芳环数减少。讨论了稠油催化水热裂解反应机理。所用化学助剂JN-A在油水中均可溶，耐温达250％2，耐矿化度达50g／L，其水溶液以30：100的质量比与稠油混合时形成低黏度的O/W乳状液。当水相含1．0％JN-A和0．5％催化剂时，两种稠油水热裂解后的反应混合物为O/W乳状液，黏度仅为319和309mPa·s．静置除水后的稠油降黏率增加到86．5％和87．3％，其中的轻组分含量进一步增加。该井下乳化／催化水热裂解复合降黏法成功地用于孤东两口蒸汽吞吐井，稠油井作业后初期采出的原油黏度由～9Pa·s降低到1Pa·s左右，随采油时间延长而逐渐升高，约50天后超过4Pa-S.图2表6参5。; 宋向华蒲春生刘洋张荣军秦文龙; 关键词：稠油催化水热裂解乳化降黏胜利孤东油田

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